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# 铜川市耀州区秀房沟煤矿

# 2026年6月份矿井风量分配计划

编制单位：通防部

2026年5月30日

编制：

35-206

核准（通防部长）：州·竹·气，

审核（通防副总）： 安愿满

## 2026年 6 月份矿井风量计算及分配计划

## 一、矿井概况

根据 2026 年 6 月份生产作业计划，井下布置一采二掘（24205综采工作面、24208 回风顺槽掘进工作面、24208 运输顺槽掘进工作面）；机电硐室为变电所泵房、充电硐室、抽放硐室、制氮硐室；其它行人通风巷道有242 采区巷道、24229回顺联巷、二采区皮回联巷、二采区皮带巷里段、24205回顺联巷及24201回顺联巷。

## 二、编制依据

（一）《煤矿生产能力管理办法和核定标准》应急〔2021〕30号；

（二）AQ1057-2008《煤矿通风能力核定标准》、AQ1028-2007《煤矿井工开采技术条件》；

（三）MT/T 634—2019《煤矿矿井风量计算方法》。

## 三、采煤工作面需风量计算

采煤工作面实际需要风量按工作面气象条件、瓦斯涌出量、二氧化碳涌出量、 工作人员分别进行计算， 然后取其中最大值。

1、按瓦斯涌出量计算：

$$
\mathrm{Qc} = 1 0 0 \quad \mathrm {q_ {c}} \times \mathrm {k_ {c}}
$$

式中：

Qc—采煤工作面风量，m<sup>3</sup>/min；

100—工作面回风巷瓦斯体积浓度不超过1.0%；

q —工作面瓦斯绝对涌出量，采煤工作面回风巷风流中平均绝对瓦斯涌出量， $\mathrm { m } ^ { 3 } / \mathrm { m i n } .$ 。根据本年度瓦斯等级鉴定报告，取 $2 . 8 8 \mathrm { m } ^ { 3 } / \mathrm { m i n }$

k —风量备用系数，kc=1.2

$$
\mathrm{Q} _ {\mathrm{c}} = 1 0 0 \times 2. 8 8 \times 1. 2 = 3 4 6 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}
$$

2、按二氧化碳涌出量计算：

<div class="mineru-algorithm" style="white-space: pre-wrap; font-family:monospace;">
$Q_{c}=67\times qc\times kc$
</div>

式中：

qc—采煤工作面回风巷风流中平均绝对二氧化碳涌出量，m<sup>3</sup>/min；根据年度瓦斯等级鉴定报告，取3.1m³/min；

kc—采煤工作面二氧化碳涌出不均匀的备用风量系数（正常生产时连续观测1 个月，最大绝对二氧化碳涌出量和月平均绝对二氧化碳涌出量的比值）；取1.2；

67—按采煤工作面回风流中二氧化碳的浓度不应超过1.5％的换算系数。

$$
\mathrm{Qc} = 6 7 \times 3. 1 \times 1. 2 = 2 4 9. 2 4 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}
$$

3、按工作面同时工作人数计算：

Q<sub>c</sub>=4·N

式中：Qc——采煤工作面风量，m<sup>3</sup>/min；

N——采煤工作面同时工作人数最多30人；

则： $\scriptstyle { \mathsf { Q } } \mathrm { c } = 4 \times 3 0 = 1 2 0 \mathrm { m } ^ { 3 } / \mathrm { m i n } _ { \circ }$

4、按气候条件计算：

$$
\mathrm{Qc} = 60 \times 70 \% \times \mathrm{v} \times \mathrm{S} \times \mathrm{k} \times \mathrm{k}
$$

式中

v—采煤工作面的风速，m/s，按采煤工作面进风流的最高温度从表 1 中选取；取值1.2；

S—第 i 个采煤工作面的平均有效断面积，按最大和最小控顶有效断面的平均值计算，m<sup>2</sup> ；取值 14m<sup>2</sup> ；

k—采煤工作面采高调整系数，具体按表 2 取值；取值1.0；

k—采煤工作面长度调整系数，具体按表 3 取值； 取值1.0；

70%——有效通风断面系数；

60——时间单位换算产生的系数。

表1 采煤工作面进风流气温与对应风速

<table><tr><td>采煤工作面空气温度(°C)</td><td>采煤工作面风速( $m/s^{-1}$ )</td></tr><tr><td>&lt;20</td><td>1.0</td></tr><tr><td>20~23</td><td>1.0~1.5</td></tr><tr><td>23~26</td><td>1.5~1.8</td></tr><tr><td>26~28</td><td>1.8~2.5</td></tr><tr><td>28~30</td><td>2.5~3.0</td></tr></table>

表 2 采煤工作面采高调整系数

<table><tr><td>采高/m</td><td>&lt;2.0</td><td>2.0~2.5</td><td>&gt;2.5及采煤面</td></tr><tr><td>系数(k)</td><td>1.0</td><td>1.1</td><td>1.2</td></tr></table>

表3 采煤工作面长度调整系数

<table><tr><td>采煤工作面长度/m</td><td>80~150</td><td>150~200</td><td>200~250</td><td>&gt;250</td></tr><tr><td>系数(k)</td><td>1.0</td><td>1.0~1.3</td><td>1.3~1.5</td><td>1.3~1.7</td></tr></table>

$$
= 60 \times 14 \times 70 \% \times 1.2 \times 1.0 \times 1.0 = 706 \text{m} ^3/\text{min}
$$

## 4、按工作面风速验算

（1）按最低风速验算，回采工作面的最低风量为：

$$
\mathrm{Q} _ {\mathrm{c}} = 1 5 \mathrm{S} _ {\text {采大}}
$$

式中： $\textrm { S } _ { \# \star }$ —取最大控顶距时的断面积-支架侧面积， $1 4 ~ \mathrm { { m } } ^ { 2 }$

15—最低允许风速， $\mathrm { { m } } / \mathrm { { m i n } }$ ，即 $0 . 2 5 \mathrm { m } / \mathrm { s }$

$$
\mathrm{Q} _ {\mathrm{c}} = 1 5 \mathrm{S} _ {\text {采大}} = 1 5 \times 1 4 = 2 1 0 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}
$$

（2）按最高风速验算，回采工作面的最高风量为：

$\mathrm { \Delta Q _ { c } = 2 4 0 S }$ 采小

式中： $\mathrm { ~ S ~ } _ { \ast , \ast }$ —取最小控顶距时的断面积-支架侧面积， $1 2 . 9 \mathrm { ~ m } ^ { 2 }$ 240—最高允许风速， $\mathrm { { m } } / \mathrm { { m i n } }$ ，即 $4 \mathrm { m / s }$

$$
\mathrm{Q} _ {\mathrm{c}} = 2 4 0 \mathrm{S} _ {\text {采小}} = 2 4 0 \times 1 2. 9 = 3 0 9 6 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}
$$

故工作面回采期间配风量应不小于 $7 0 6 \mathrm { { m } ^ { 3 } / \mathrm { { m i n } } }$ o

## 四、备用工作面需风量

本月无备用工作面。

## 五、掘进工作面需风量

掘进工作面实际需风量按瓦斯涌出量、二氧化碳涌出量、工作人员以及局部通风机的实际吸风量等规定分别进行计算，然后取其中最大值。

## （一）24208回风顺槽需风量计算

1、按瓦斯涌出量计算：

$$
\mathrm{Q} _ {\mathrm{di}} = 1 0 0. \mathrm{q} _ {\mathrm{gdi}}. \mathrm{k} _ {\mathrm{gdi}} = 1 0 0 \times 0. 7 7 \times 2. 0 = 1 5 4 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}
$$

式中：

$\mathrm { Q _ { d i } }$ —掘进工作面的需风量 $\mathrm { m } ^ { 3 } / \mathrm { m i n }$

$\mathrm { \Delta q _ { \mathrm { g d i } } }$ —掘进工作面回风流中的绝对瓦斯涌出量：参考2025 年瓦斯等级鉴定掘进工作面最大绝对瓦斯涌出量为 $0 . 7 7 \mathrm { { m } ^ { 3 } / \mathrm { { m i n } } }$

$\mathrm { k _ { g d i } }$ —掘进工作面瓦斯涌出不均匀的备用风量系数，其含义和观测计算方法与采煤工作面的瓦斯涌出不均匀的备用风量系数相似。通常综掘工作面取 ${ \mathrm { k } } _ { \mathrm { g d i } } { = } 1 . 5 { \sim } 2 . 0$ C

2、按二氧化碳涌出量计算：

$$
\mathrm{Qh} = 6 7 \times \mathrm{qh} \times \mathrm{kh} = 6 7 \times 0. 4 \times 1. 2 = 3 2. 1 6 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}
$$

式中

qh—掘进工作面回风流中平均绝对二氧化碳涌出量， $\operatorname* { m i n } ^ { 3 } / \operatorname* { m i n }$ 参考2025年瓦斯等级鉴定掘进工作面最大绝对涌出量为 $0 . 4 0 \mathrm { { m } ^ { 3 } / \mathrm { { m i n } } }$

kh—掘进工作面二氧化碳涌出不均匀的备用风量系数（正常生产条件下，连续观测 1 个月，最大绝对二氧化碳涌出量与月平均绝对二氧化碳涌出量的比值）；

67—按掘进工作面回风流中二氧化碳的浓度不应超过1.5％的换算系数。

3、按工作人员数量计算：

每人每分钟应供给 $\mathrm { 4 m ^ { 3 } }$ 新鲜风量计算：

$$
\mathrm{Q} _ {\mathrm{di}} = 4 \mathrm{N} _ {\mathrm{i}} = 4 \times 1 6 = 6 4 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}
$$

式中：Ni —掘进工作面同时工作的最多人数,取16人；

根据计算，掘进工作面需风量154m³/min，现供风距离410m，风筒百米漏风率为 2.08%，则需风量为 186m³/min。根据 24208 回风顺槽实际净断面积 $1 5 . 8 \mathrm { m } ^ { 2 }$ （巷道最低风速）验算得出，该工作面需风量为 $2 3 7 \mathrm { m } ^ { 3 } / \mathrm { m i n }$ ，选取安装二采区轨道巷的 2 台 FBD№6.0/2×22kW（1台工作、1台备用），额定吸风量为 $3 0 0 { \sim } 5 3 0 \mathrm { m } ^ { 3 } / \mathrm { m i n }$ 可以满足 24208回风顺槽掘进用风要求。

表4风筒百风筒百米漏风率取值表

<table><tr><td>风筒长度(m)</td><td>3000</td><td>2800</td><td>2600</td><td>2400</td><td>2200</td><td>2000</td><td>1800</td><td>1600</td><td>1400</td><td>1200</td></tr><tr><td> $\eta$ (%)</td><td>7.41</td><td>6.14</td><td>5.32</td><td>5</td><td>4.62</td><td>4.32</td><td>4.01</td><td>3.76</td><td>3.6</td><td>3.42</td></tr><tr><td>风筒长度</td><td>1000</td><td>900</td><td>800</td><td>700</td><td>600</td><td>500</td><td>400</td><td>300</td><td>200</td><td>100</td></tr><tr><td> $\eta$ (%)</td><td>3.13</td><td>2.89</td><td>2.68</td><td>2.5</td><td>2.34</td><td>2.2</td><td>2.08</td><td>1.96</td><td>1.85</td><td>1.75</td></tr></table>

## 4）局部通风机安装地点巷道风量

取计算结果的最大值来确定局部通风机的型号选型及台数，考虑局部通风机安装点至掘进工作面回风口之间巷道的最低风速要求，按局部通风机的实际吸风量计算掘进工作面的需风量：

有瓦斯涌出的岩巷、半煤岩巷和煤巷按式中计算：

$$
\mathrm{Q} _ {\mathrm{di}} = \mathrm{Q} _ {\mathrm{SIi}} + 6 0 \times 0. 2 5 \mathrm{S} _ {\mathrm{i}}
$$

$$
\mathrm{Qdi} = \mathrm{Q} _ {\mathrm{SIi}} + 6 0 \times 0. 2 5 \mathrm{S} _ {\mathrm{i}} = 3 0 5 \times 1 + 6 0 \times 0. 2 5 \times 1 2. 5 = 4 9 3 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}
$$

式中：

Q —掘进工作面局部通风机吸风量为额定吸风量为 300～530m³/min，实际吸风量为 305m<sup>3</sup>/min，安设局部通风机的巷道中的风量，除了满足局部通风机的吸风量外，还应保证局部通风机吸入口至掘进工作面之间的风速岩巷不小于 0.15m/s、煤巷和半煤巷不小于0.25m/s，以防止局部通风机吸入循环风和这段距离内风流停滞，造成瓦斯积聚；

0.15—无瓦斯涌出的岩巷的允许最低风速，单位为米每秒（m/s）；

0.25—有瓦斯涌出的岩巷、半煤巷和煤巷的允许最低风速，单位为米每秒 $\mathrm { ( m / s ) }$ ；

$\mathrm { I _ { i } } ^ { . }$ —掘进工作面同时通风的局部通风机 1台：

S —掘进工作面局部通风机安装地点到回风口之间巷道的最大断面积 $1 2 . { 0 \mathrm { m } } ^ { 2 }$ 0

5）按风速进行验算：

a）按《煤矿安全规程》规定的最低风速，验算最小风量：

有瓦斯涌出的岩巷、半煤岩巷和煤巷：

$$
\mathrm{Q} _ {\mathrm{di}} \mathrm{I} _ {\mathrm{i}} \geqslant 6 0 \times 0. 2 5 \times 1 5. 8 = 2 3 7 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}
$$

b）按《煤矿安全规程》规定的最高风速，验算最大风量：

$$
Q _ {\mathrm{di}} I _ {\mathrm{i}} \leqslant 6 0 \times 4. 0 \times 1 5. 8 = 3 7 9 2 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}
$$

$$
\text { c) } \text {   风速验算:   } 2 3 7 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min} \geqslant 2 8 7 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min} \leqslant 3 7 9 2 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}
$$

式中：

Si—掘进工作面巷道实际净断面积 $1 5 . 8 \mathrm { m } ^ { 2 }$

通过上述计算和验算，24208回风顺槽掘进工作面局部通风机配风量应不低于 $4 9 3 \mathrm { m } ^ { 3 } / \mathrm { m i n }$ o

## （二）24208运输顺槽需风量计算

2、按瓦斯涌出量计算：

$$
Q _ {\mathrm{di}} = 1 0 0. \mathrm{q} _ {\mathrm{gdi}}. \mathrm{k} _ {\mathrm{gdi}} = 1 0 0 \times 0. 7 7 \times 2. 0 = 1 5 4 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}
$$

式中：

$\mathrm { Q _ { d i } }$ —掘进工作面的需风量 $\mathrm { m } ^ { 3 } / \mathrm { m i r }$ ：

$\mathrm { \Delta q _ { \mathrm { g d i } } }$ —掘进工作面回风流中的绝对瓦斯涌出量：参考2025 年瓦斯等级鉴定掘进工作面最大绝对瓦斯涌出量为 $0 . 7 7 \mathrm { { m } ^ { 3 } / \mathrm { { m i n } } }$

$\mathrm { k _ { g d i } }$ —掘进工作面瓦斯涌出不均匀的备用风量系数，其含义和观测计算方法与采煤工作面的瓦斯涌出不均匀的备用风量系数相似。通常综掘工作面取 ${ \mathrm { k } } _ { \mathrm { g d i } } { = } 1 . 5 { \sim } 2 . 0$

2、按二氧化碳涌出量计算：

$$
\mathrm{Qh} = 6 7 \times \mathrm{qh} \times \mathrm{kh} = 6 7 \times 0. 4 \times 1. 2 = 3 2. 1 6 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}
$$

式中

qh—掘进工作面回风流中平均绝对二氧化碳涌出量，min<sup>3</sup>/min;参考2025年瓦斯等级鉴定掘进工作面最大绝对涌出量为0.40m<sup>3</sup>/min；

kh—掘进工作面二氧化碳涌出不均匀的备用风量系数（正常生产条件下，连续观测 1 个月，最大绝对二氧化碳涌出量与月平均绝对二氧化碳涌出量的比值）；

67—按掘进工作面回风流中二氧化碳的浓度不应超过1.5％的换算系数。

3、按工作人员数量计算：

每人每分钟应供给4m<sup>3</sup>新鲜风量计算：

$$
\mathrm{Q} _ {\mathrm{di}} = 4 \mathrm{N} _ {\mathrm{i}} = 4 \times 1 6 = 6 4 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}
$$

式中：Ni —掘进工作面同时工作的最多人数,取16人；

根据计算，掘进工作面需风量154m³/min，现供风距离100m，风筒百米漏风率为 1.75%，则需风量为 181m³/min。根据 24208 运输顺槽实际净断面积14.8m²（巷道最低风速）验算得出，该工作面需风量为 222m³/min，选取安装二采区轨道巷的 2 台 FBD№6.3/2×30kW（1台工作、1台备用），额定吸风量为410～640m³/min 可以满足24208运输顺槽掘进用风要求。

表4风筒百风筒百米漏风率取值表

<table><tr><td>风筒长度(m)</td><td>3000</td><td>2800</td><td>2600</td><td>2400</td><td>2200</td><td>2000</td><td>1800</td><td>1600</td><td>1400</td><td>1200</td></tr><tr><td> $\eta$ (%)</td><td>7.41</td><td>6.14</td><td>5.32</td><td>5</td><td>4.62</td><td>4.32</td><td>4.01</td><td>3.76</td><td>3.6</td><td>3.42</td></tr><tr><td>风筒长度</td><td>1000</td><td>900</td><td>800</td><td>700</td><td>600</td><td>500</td><td>400</td><td>300</td><td>200</td><td>100</td></tr><tr><td> $\eta$ (%)</td><td>3.13</td><td>2.89</td><td>2.68</td><td>2.5</td><td>2.34</td><td>2.2</td><td>2.08</td><td>1.96</td><td>1.85</td><td>1.75</td></tr></table>

## 4）局部通风机安装地点巷道风量

取计算结果的最大值来确定局部通风机的型号选型及台数，考虑局部通风机安装点至掘进工作面回风口之间巷道的最低风速要求，按局部通风机的实际吸风量计算掘进工作面的需风量：

有瓦斯涌出的岩巷、半煤岩巷和煤巷按式中计算：

$$
\mathrm{Q} _ {\mathrm{di}} = \mathrm{Q} _ {\mathrm{SII}} + 6 0 \times 0. 2 5 \mathrm{S} _ {\mathrm{i}}
$$

$$
\mathrm{Qdi} = \mathrm{Q} _ {\mathrm{SIi}} + 6 0 \times 0. 2 5 \mathrm{S} _ {\mathrm{i}} = 3 1 1 \times 1 + 6 0 \times 0. 2 5 \times 9. 7 = 4 5 7 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}
$$

式中：

Q —掘进工作面局部通风机吸风量为额定吸风量为 410～640m³/min，实际吸风量为 311m<sup>3</sup>/min，安设局部通风机的巷道中的风量，除了满足局部通风机的吸风量外，还应保证局部通风机吸入口至掘进工作面之间的风速岩巷不小于 0.15m/s、煤巷和半煤巷不小于0.25m/s，以防止局部通风机吸入循环风和这段距离内风流停滞，造成瓦斯积聚；

0.15—无瓦斯涌出的岩巷的允许最低风速，单位为米每秒（m/s）；

0.25—有瓦斯涌出的岩巷、半煤巷和煤巷的允许最低风速，单位为米每秒（m/s）；

I —掘进工作面同时通风的局部通风机 1台：

$\mathrm { S _ { i } }$ —掘进工作面局部通风机安装地点到回风口之间巷道的最大断面积 9.7m<sup>²</sup>。

5）按风速进行验算：

a）按《煤矿安全规程》规定的最低风速，验算最小风量：

有瓦斯涌出的岩巷、半煤岩巷和煤巷：

$$
\mathrm{Q} _ {\mathrm{di}} \mathrm{I} _ {\mathrm{i}} \geqslant 6 0 \times 0. 2 5 \times 1 4. 8 = 2 2 2 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}
$$

b）按《煤矿安全规程》规定的最高风速，验算最大风量：

$$
Q _ {\mathrm{di}} I _ {\mathrm{i}} \leqslant 6 0 \times 4. 0 \times 1 4. 8 = 3 5 5 2 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}
$$

$$
\mathrm{c}) \text {风速验算:} 2 2 2 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min} \geqslant 3 0 7 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min} \leqslant 3 5 5 2 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}
$$

式中：

Si—掘进工作面巷道实际净断面积 $1 4 . 8 \mathrm { m } ^ { 2 }$ o

通过上述计算和验算，24208运输顺槽掘进工作面局部通风机配风量应不低于 $4 5 7 \mathrm { m } ^ { 3 } / \mathrm { m i n }$

## 六、硐室及巷道需风量计算

## （一）硐室需风量计算

机电硐室需要风量应根据不同硐室内设备的降温要求进行配风。井下布置4个机电设备硐室：充电硐室、新变电所、抽放硐室、制氮硐室，各个独立通风的机电设备硐室需要风量，应根据不同类型的硐室分别进行计算。

## 1、充电硐室

$$
\mathrm {Q_ {er} = 200 q_ {hy}}
$$

式中

$\mathsf { Q } _ { \mathrm { e r } }$ —充电硐室需风量， $\mathrm { m } ^ { 3 } / \mathrm { m i n }$

$\mathrm { \Delta q _ { h y } }$ —充电硐室在充电时产生的氢气量，取 $0 . 5 \mathrm { { m } ^ { 3 } / \mathrm { { m i n } } }$

200—按其回风流中氢气浓度不大于0.5%的换算系数。

$$
Q _ {\mathrm{er}} = 2 0 0 \times 0. 5 = 1 0 0 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}
$$

充电硐室需风量为 $1 0 0 \mathrm { m } ^ { 3 } / \mathrm { m i n }$

## 2、变电所泵房

发热量大的机电硐室，应按照硐室中运行的机电设备发热量进行计算：

$$
Q _ {m r} = \frac {3 6 0 0 \sum W \theta}{p C _ {p} \times 6 0 \Delta t}
$$

式中

$\mathsf { Q } _ { \mathrm { m r } }$ —新变电所需风量， $\mathrm { m } ^ { 3 } / \mathrm { m i n }$

Σ —机电硐室中运转的电动机（或变压器）总功率（按全年中最大值计算），KW；

θ—机电硐室发热系数，数值见表4；

ρ—空气密度，一般取 $\mathrm { { \rho } = 1 . 2 0 k g / m ^ { 3 } }$

$\mathrm { C _ { \textup { p } } }$ —空气的定压比热，一般可取 $\mathrm { \Delta C _ { \textnormal { \scriptsize { p } } } = 1 . 0 0 0 6 \mathrm { { K J } / \left( \mathrm { { k g } } \bullet \mathrm { { K } } \right) } }$

Δt—机电硐室的进、回风流的温度差，取 $4 \mathrm { { } ^ { \circ } C }$ 。

$= 8 0 \mathrm { m } ^ { 3 } / \mathrm { m i n } ;$

新变电所需风量为 $8 0 \mathrm { m } ^ { 3 } / \mathrm { m i n }$ o

## 3、抽放硐室

$$
Q _ {m r} = \frac {3 6 0 0 \sum W \theta}{p C _ {p} \times 6 0 \Delta t}
$$

式中

$\mathsf { Q } _ { \mathrm { m r } }$ — 抽放硐室的需要风量， $\mathrm { m } ^ { 3 } / \mathrm { m i r }$ ；

ΣW —机电硐室中运转的电动机（或变压器）总功率（按全年中最大值计算），取132kw；

θ— 机电硐室发热系数，数值见表4，取0.03；

$\rho$ — 空气密度，一般取 $\mathrm { { \rho } = 1 . 2 0 k g / m ^ { 3 } }$

$\mathrm { C _ { \textup { p } } }$ —空气的定压比热，一般可取 $\mathrm { ~ C ~ p ~ } = 1 . 0 0 0 6 \mathrm { { K J } / \left( \mathrm { { k g } \bullet \mathrm { { K } } } \right) }$

$\Delta$ t— 机电硐室的进、回风流的温度差，取 $4 \mathrm { { } ^ { \circ } C }$ 。

$$
= 6 7. 6 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}
$$

抽放硐室需风量为 $8 0 \mathrm { m } ^ { 3 } / \mathrm { m i n }$ 。

## 4、制氮硐室

$$
Q _ {m r} = \frac {3 6 0 0 \sum W \theta}{p C _ {p} \times 6 0 \Delta t}
$$

$$
= 7 2. 3 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}
$$

式中：

$\mathsf { Q } _ { \mathrm { m r } }$ — 制氮硐室的需要风量， $\mathrm { m } ^ { 3 } / \mathrm { m i n }$

ΣW —机电硐室中运转的电动机（或变压器）总功率（按全年中最大值计算），取132kw；

θ— 机电硐室发热系数，数值见表4，取0.03；

$\rho$ — 空气密度，一般取 $\mathrm { { \rho } = 1 . 2 0 k g / m ^ { 3 } }$ m ；

$\mathrm { ~ C ~ } _ { \mathrm { p } } \mathrm { ~ . ~ }$ —空气的定压比热，一般可取 $\mathrm { ~ C ~ p ~ } = 1 . 0 0 0 6 \mathrm { { K J } / \left( \mathrm { { k g } \bullet \mathrm { { K } } } \right) }$

Δt— 机电硐室的进、回风流的温度差，取4℃。

制氮硐室需风量为 $8 0 \mathrm { m } ^ { 3 } / \mathrm { m i n }$

表5 机电硐室发热系数（θ）表

<table><tr><td>机电硐室名称</td><td>发热系数</td></tr><tr><td>空气压缩机房</td><td>0.20~0.23</td></tr><tr><td>水泵房</td><td>0.01~0.03</td></tr><tr><td>变电所、绞车房</td><td>0.02~0.04</td></tr></table>

机电硐室需要风量应根据不同硐室内设备的降温要求进行配风；应保证机电硐室温度不超过 $3 0 \mathrm { { } ^ { \circ } C }$ ，其他硐室温度不超过 $2 6 \mathrm { { } ^ { \circ } C }$

$$
\sum Q _ {\text { 硐 }} = 1 0 0 + 8 0 + 8 0 + 8 0 = 3 4 0 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}
$$

## （二）其他巷道需风量计算

其他用风巷道的需风量，应根据瓦斯涌出量和风速分别采用其最大值。

## 1、按瓦斯涌出量计算：

其他用风巷道指矿井采掘工作面、独立通风硐室之外，应配备一定风量才能满足安全生产的巷道，一般设置有调节风量设施。其他用风巷道的需风量，应根据瓦斯涌出量和风速分别采用其最大值。

按瓦斯涌出量计算：

a）采区内的用风巷道风量按式计算：

$$
\mathrm {Q_ {rl} = 100\times q_ {rg} \times k_ {rg}}
$$

b)采区外的用风巷道风量按式计算：

$$
\mathrm{Q} _ {\mathrm{r1}} = 1 3 3 \times \mathrm{q} _ {\mathrm{rg}} \times \mathrm{k} _ {\mathrm{rg}}
$$

式中：

$\mathsf { Q } _ { \mathrm { r 1 } }$ —第 i 个其他用风巷道需风量，单位为立方米每分钟（ $( \mathrm { ~ m } ^ { 2 }$ /min);

$\mathrm { { q _ { r g } } }$ —第i 个其他用风巷道的平均瓦斯绝对涌出量，单位为立方米每分钟 $( { \mathfrak { m } } ^ { 2 } / { \mathfrak { m i n } } )$

$\mathrm { K _ { r g } } .$ —第i 个其他用风巷道瓦斯涌出不均匀的风量备用系数，一般可取 1.2～1.3.

根据我矿实际，我矿按采用（a）式计算采区内的其他用风巷道风量

瓦斯涌出量和风速分别进行计算，采用其最大值。

$$
\mathrm{Q} _ {\mathrm{r} 1} = 1 0 0 \mathrm{q} _ {\mathrm{rg}} \mathrm{k} _ {\mathrm{rg}} = 1 0 0 \times 0. 4 2 \times 1. 2 = 5 0 (\mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min})
$$

2、按风速验算：根据我矿实际，我矿按采用（a）采区内的其他用风巷道风量按式验算；

a) 一般巷道风量按式验算：

$$
Q _ {\mathrm{rc}} \geqslant 6 0 \times 0. 1 5 \times S _ {\mathrm{rc}}
$$

$$
\mathrm{Q} _ {\mathrm{rc}} \geqslant 6 0 \times 0. 1 5 \times 8. 0
$$

$$
Q _ {r c} \geqslant 6 3 (m ^ {3} / \min)
$$

式中：

$\mathsf { Q } _ { \mathrm { r c } } .$ —一般用风巷道实际需要风量，m<sup>³</sup>/min；

$\mathrm { S } _ { \mathrm { r c } }$ —一般用风巷道净断面积， $8 . 0 \mathrm { m } ^ { 2 }$

0.15—一般巷道允许的最低风速， $\mathrm { m } / \mathrm { s }$

单独配风巷道或调节风门巷道：

242采区巷道实际需风量为 $2 0 0 \mathrm { m } ^ { 3 } / \mathrm { m i n }$

24229回顺进风联巷实际需风量为 $7 0 \mathrm { m } ^ { 3 } / \mathrm { m i n }$

二采区皮回联巷实际需风量为 $7 0 \mathrm { m } ^ { 3 } / \mathrm { m i n }$

二采区皮带巷里段实际需风量为 $7 0 \mathrm { m } ^ { 3 } / \mathrm { m i n }$

24201回顺联巷实际需风量为 $7 0 \mathrm { m } ^ { 3 } / \mathrm { m i n }$

24205回顺联巷实际需风量为 $7 0 \mathrm { m } ^ { 3 } / \mathrm { m i n }$

$$
\Sigma Q \text {其} = 2 0 0 + 7 0 + 7 0 + 7 0 + 7 0 + 7 0 = 5 5 0 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}
$$

## 七、矿井实际需要风量计算

通过以上计算矿井总需风量Q 矿进按采煤、掘进、硐室及其它地点实际需要风量的总和计算：

$$
\begin{array}{r l} & {\mathrm{Q} \text {总需} = (\sum \mathrm{Q} _ {\text {采}} + \sum \mathrm{Q} _ {\text {掘}} + \sum \mathrm{Q} _ {\text {硐}} + \sum \mathrm{Q} _ {\text {其它}}) \times \mathrm{K} _ {\text {矿通}}} \\ & {= (7 0 6 + 4 9 3 + 4 5 7 + 3 4 0 + 5 5 0) \times 1. 1 5} \\ & {= 2 5 4 6 \times 1. 1 5 = 2 9 2 7. 9 \approx 2 9 2 8 (\mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min})} \end{array}
$$

式中：

$\Sigma \mathbf { Q } _ { ☉ }$ ——采煤工作面实际需要风量的总和， $\mathrm { m } ^ { 3 } / \mathrm { m i n }$

$\sum \mathsf { Q } _ { \sharp \sharp } .$ ——掘进工作面实际需要风量的总和， $\mathrm { m } ^ { 3 } / \mathrm { m i n }$

$\sum 2 \mathsf { Q } _ { \sharp \sharp } .$ ——硐室实际需要风量的总和， $\mathrm { m } ^ { 3 } / \mathrm { m i n }$

$\sum 2 \textsc { \textmu } _ { \sharp } \cdot \textsc { \textmu } _ { \sharp }$ ——其它井巷需要进行通风的风量总和， $\mathrm { m } ^ { 3 } / \mathrm { m i n }$ 。

$K _ { \mathcal { \vec { \theta } } } { } _ { \vec { \theta } } .$ ——矿井通风系数，包括矿井内部漏风和配风不均匀等因素，一般可取 K 矿通=1.15—1.20，本矿取 1.15。

通过以上参数选取和各地点实际风量计算，本矿合计总需风量2928m³/min。

## 八、计算结果表述

1、通过计算，矿井总需风量为 $2 9 2 8 \mathrm { m } ^ { 3 } / \mathrm { m i n }$ ，根据5月26日测风数据，矿井总进风量为 $3 4 6 5 \mathrm { m } ^ { 3 } / \mathrm { m i n }$ ，能够满足矿井配风需要。

2、矿井通风方式为中央并列式，通风方法为机械抽出式，矿井布置2 个进风斜井进风，1 个回风斜井担负整个矿井回风，在回风斜井工业场地安装2台FBCDZ№26-2×200 型矿用防爆对旋轴流式通风机，其中1 台工作，1台备用，每台风机配备2台隔爆电动机，功率

2×200kW，电压 380V，转速 580r/min。其风量范围为 2160～$7 2 0 0 \mathrm { { m } ^ { 3 } / \mathrm { { m i n } } }$ 0

3、根据矿井瓦斯监测系统监测数据、瓦斯台账及瓦检手册检查结果看，正常供风的情况下，矿井各用风地点没有出现瓦斯超限现象，矿井通风能力满足稀释排放瓦斯的需要。矿井通风系统完整、可靠，采、掘工作面均实现了独立通风，无不合理的通风系统，也不存在不合理的串联通风、扩散通风、采空区通风等。

2026 年 6 月份风量分配计划表

<table><tr><td>供风地点</td><td>需风量( $m^{3}/min$ )</td><td>备注</td></tr><tr><td>24205 综采工作面</td><td>706</td><td></td></tr><tr><td>24208 回风顺槽掘面</td><td>493</td><td></td></tr><tr><td>24208 运输顺槽掘面</td><td>457</td><td></td></tr><tr><td>充电硐室</td><td>100</td><td></td></tr><tr><td>变电所泵房</td><td>80</td><td></td></tr><tr><td>抽放硐室</td><td>80</td><td></td></tr><tr><td>制氮硐室</td><td>80</td><td></td></tr><tr><td>242 采区巷道</td><td>200</td><td></td></tr><tr><td>24229 回顺进风联巷</td><td>70</td><td></td></tr><tr><td>二采区皮回联巷</td><td>70</td><td></td></tr><tr><td>二采区皮带巷里段</td><td>70</td><td></td></tr><tr><td>24201 回顺联巷</td><td>70</td><td></td></tr><tr><td>24205 回顺联巷</td><td>70</td><td></td></tr><tr><td>合计</td><td>2546</td><td></td></tr><tr><td>矿通系数1.15</td><td>2928</td><td></td></tr><tr><td></td><td></td><td></td></tr></table>