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延安市禾草沟一号煤矿

# 2026年6月份矿井风量分配计划

通风科

2026年6月

计划审批记录

<table><tr><td>计划名称</td><td colspan="3">2026年6月份矿井风量分配计划</td></tr><tr><td>计划编号</td><td colspan="3">HCGYK-FPJH-TFK-2026-5-31</td></tr><tr><td>编制</td><td>强明</td><td>科长</td><td>冯松松</td></tr><tr><td></td><td colspan="3">审批意见</td></tr><tr><td>通风科</td><td colspan="3">同意 冯松松 5.31</td></tr><tr><td>生产技术科</td><td colspan="3">同意 草博(代) 5.31</td></tr><tr><td>安全健康环保科</td><td colspan="3">同意 常居 5.31</td></tr><tr><td>机电运输科</td><td colspan="3">同意 王军 5.31</td></tr><tr><td>安全生产调度中心</td><td colspan="3">同意 沈松松 5.31</td></tr><tr><td>安全副经理</td><td colspan="3">同意 贾友丰 6.1</td></tr><tr><td>生产副经理</td><td colspan="3">同意 李思 6.1</td></tr><tr><td>机电副经理</td><td colspan="3">同意 李冰 6.1</td></tr><tr><td>总工程师</td><td colspan="3">同意 自巧氏代 6.1</td></tr></table>

# 2026 年 6 月份矿井风量分配计划

# 依据

1、瓦斯：采掘工作面回风和采掘工作面风流中瓦斯浓度<1%（二氧化碳<1.5%），总回风流瓦斯浓度<0.75%。

2、温度: 采掘工作面 $\leqslant 26^{\circ} \mathrm{C}$ , 机电硐室 $\leqslant 30^{\circ} \mathrm{C}$ 。

3、风速：

(1) 输送机巷、采区进、回风巷: $V \geqslant 0.25 \mathrm{~m} / \mathrm{s}$ 、 $V \leqslant 6 \mathrm{~m} / \mathrm{s}$ 。

(2) 主要进、回风巷: $V \leqslant 8 \mathrm{~m} / \mathrm{s}$ 。

(3) 采煤工作面、掘进中的煤巷和半煤岩巷 $0.25 \mathrm{~m} / \mathrm{s} \leqslant \mathrm{V} \leqslant 4 \mathrm{~m} / \mathrm{s}$ 。

(4) 掘进中的岩巷 $V \geqslant 0.15 \mathrm{~m} / \mathrm{s}$ 。

4、无循环风：供给局部通风机的全风压风量必须大于该风机的吸入风量。

5、《煤矿安全规程》、延安市禾草沟一号煤矿有限公司《2024年瓦斯等级鉴定》结果及矿井风量计算方法。

6、2026年6月份生产作业计划和各采煤、掘进工作面作业规程。

## 一、采煤工作面风量计算

(一) 15208 综采工作面风量计算

依据《延安车村煤业（集团）有限责任公司矿井风量计算方法》。

(1) 按工作面温度选择适宜的风速计算:

$$
Q_{\mathrm{采}} = 60\cdot 70\% \cdot V_{\mathrm{采温}}\cdot S_{\mathrm{采}}\cdot K_{\mathrm{采高}}\cdot K_{\mathrm{采面长}}(\mathrm{m}^{3}/\mathrm{min})
$$

式中:

$Q_{\text {采}}$ ——采煤工作面实际需要的风量， $\mathrm{m}^{3} / \mathrm{min}$

$V_{采温}$ ——采煤工作面风速，按进风温度 $<20^{\circ}C$ ，回采工作面风速取1m/s。

$S_{采}$ ——采煤工作面的平均有效断面，按最大和最小有效断面的平均值计算控顶， $m^{2}$ ;

$$
(4. 9 3 5 + 4. 3 3 5) \times 1. 8 / 2 = 8. 3 4 3 \mathrm{m} ^ {2}
$$

$K_{采高}$ ——采煤工作面采高调整系数，工作面采高1.8m，取1.0。

$K_{采面长}$ ——采煤工作面长度调整系数，工作面长度198m，取1.3。

70%——有效通风断面系数;

$$
Q = 60 \times 70 \% \times 8.343 \times 1.0 \times 1.0 \times 1.3 = 455.52 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}
$$

表 1
采煤工作面进风流气温与对应风速

<table><tr><td>采煤工作面进风流气温(°C)</td><td>采煤工作面风速(m/s)</td></tr><tr><td>&lt;20</td><td>1.0</td></tr><tr><td>20~23</td><td>1.0~1.5</td></tr><tr><td>23~26</td><td>1.5~1.8</td></tr><tr><td>26~28</td><td>1.8~2.5</td></tr><tr><td>28~30</td><td>2.5~3.0</td></tr></table>

表2
采煤工作面采高调整系数

<table><tr><td>采高(m)</td><td>&lt;2.0</td><td>2.0~2.5</td><td>≥2.5及放顶煤工作面</td></tr><tr><td>系数( $K_{采高}$ )</td><td>1.0</td><td>1.1</td><td>1.2</td></tr></table>

表 3
采煤工作面长度调整系数

<table><tr><td>采煤工作面长度(m)</td><td>系数(k采面长)</td></tr><tr><td>&lt;150</td><td>1.0</td></tr><tr><td>150~200</td><td>1.0~1.3</td></tr><tr><td>200~250</td><td>1.3~1.5</td></tr><tr><td>&gt;250</td><td>1.5~1.7</td></tr></table>

## (2) 按照瓦斯涌出量计算

Y型通风情况下回风巷风流中瓦斯的绝对涌出量 $q_{\text{采} u}$ 为 $2.33 \mathrm{~m}^{3} / \mathrm{min}$ （参照2024年瓦斯等级鉴定结果），工作面顶板破碎油页岩残余瓦斯涌出量 $q_{\text{采} 1}$ 为 $0.306 \mathrm{~m}^{3} / \mathrm{min}$ ，留巷采空区侧瓦斯涌出量 $q_{\text{采} 2}$ 为 $0.765 \mathrm{~m}^{3} / \mathrm{min}$ ； $K_{\mathrm{CH4}}$ ——采煤工作面瓦斯涌出不均衡系数，取15208工作面上月回采时的瓦斯涌出量进行计算，平均瓦斯浓度 $0.1\%$ ，最高瓦斯浓度 $0.3\%$ ，工作面瓦斯允许最高浓度为 $1.0\%$ ，则： $K_{\mathrm{CH4}} = 0.3 \div 0.1 = 3$ 。

根据《煤矿安全规程》规定，按回采工作面回风流中瓦斯的浓度不超过 $1\%$ 的要求计算：

## 1) 对工作面析出的瓦斯量计算

$$
Q _ {\mathrm{采s}} = 1 0 0 \times q _ {\mathrm{采z}} \times K _ {\mathrm{CH4}} = 1 0 0 \times 2. 3 3 \times 3 = 6 9 9 \mathrm {m^ {3} /min}
$$

式中： $Q_{采s}$ —工作面实际需要风量， $m^{3}/min$ ;

$q_{采z}$ —工作面中瓦斯的绝对涌出量， $2.33m^{3}/min$ 。

$K_{CH4}$ ——采煤工作面瓦斯涌出不均衡系数

## (2) 按最低风速计算

15208 辅助运输顺槽： $Q=60\times0.25\times11.2=168m^{3}/min$

15208 运输顺槽： $Q=60\times0.25\times11.9=178.5m^{3}/min\approx179m^{3}/min$

## (3) 按二氧化碳涌出来计算

$$
Q _ {\mathrm{采}} = 6 7 \times q _ {\mathrm{采}} \times K _ {1 C O 2} = 6 7 \times 1. 0 3 \times 2 = 1 3 8 m ^ {3} / \mathrm{min}
$$

式中： $Q_{采}$ ——回采工作面实际需要风量， $m^{3}/min$ ;

$q_{采}$ ——回采工作面回风巷风流中二氧化碳的绝对涌出量 $1.03m^{3}/min$ （参照2024年瓦斯等级鉴定结果中二氧化碳涌出量）；

$K_{1CO2}$ ——回采工作面二氧化碳涌出不均衡系数，取 15208 工作面正常回采时的二氧化碳涌出量进行计算，平均二氧化碳浓度 0.04%，最高二氧化碳浓度 0.08%，工作面二氧化碳允许最高浓度为 1.5%，则： $K_{CO2}=0.08\div0.04=2$

(4) 按工作面预裂后二氧化碳涌出来计算

$$
Q _ {\text {采}} = 6 7 \times Q _ {\text {采}} \times K _ {2 C O 2} = 6 7 \times 0. 1 9 \times 1. 5 = 1 9 m ^ {3} / \min
$$

式中： $Q_{采}$ ——回采工作面实际需要风量， $m^{3}/min$ ;

$q_{采}$ ——回采工作面回风巷风流中二氧化碳的绝对涌出量 $0.19m^{3}/min$ （预裂期间二氧化碳涌出量）；

$K2_{CO2}$ ——回采工作面预裂后二氧化碳涌出不均衡系数, 取 15208 工作面预裂后的二氧化碳涌出量进行计算, 平均二氧化碳浓度 0.04%, 最高二氧化碳浓度 0.06%, 工作面二氧化碳允许最高浓度为 1.5%, 则: $K_{CO2}=0.06\div0.04=1.5$

(5) 按回采工作面同时作业人数计算

$$
Q = 4 N = 4 \times 3 0 = 1 2 0 m ^ {3} / \min
$$

式中：4——每人供风 $4m^{3}/min$ ;

N——回采工作面最多人数，取30人。

(6) 按采煤工作面风速进行验算:

1) 验算最小风量:

$$
Q _ {\mathrm{采}} \geqslant 6 0 \times 0. 2 5 S _ {\mathrm{max}} (\mathrm {m^ {3} /min})
$$

$$
\mathrm{S} _ {\max} = \mathrm{l} _ {\max} \times \mathrm{h} _ {\text {采}} \times 70 \% (\mathrm{m} ^ {2})
$$

$$
Q _ {\mathrm{采}} = 699 \geqslant 60 \times 0.25 \times 4.435 \times 2.1 \times 70\% = 97.79 (\mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min})
$$

2) 验算最大风量:

$$
Q _ {\mathrm{采}} \leqslant 6 0 \times 4. 0 S _ {\mathrm{min}} (\mathrm {m^ {3} /min})
$$

$$
S_{\mathrm{min}} = 1_{\mathrm{min}}\times h_{\mathrm{采}}\times 70\% (\mathrm{m}^{2})
$$

$$
Q _ {\mathrm{采}} = 699 \leqslant 60 \times 4 \times 3.853 \times 2.1 \times 70\% = 1359.34(\mathrm{m}^3 /\mathrm{min})
$$

式中： $S_{max}$ —采煤工作面最大控顶有效断面积， $m^{2}$ ;

$1_{max}$ —采煤工作面最大控顶距，m；

$h_{采}$ —采煤工作面实际采高，m;

$S_{min}$ —采煤工作面最小控顶有效断面积， $m^{2}$ ;

$1_{min}$ —采煤工作面最小控顶距，m；

0.25—采煤工作面允许的最小风速，m/s;

70%—有效通风断面系数；

4.0—采煤工作面允许的最大风速，m/s。

通过计算, 上述公式成立, 15208 综采工作面俩进风顺槽最低需风量 $878 \mathrm{~m}^{3} / \mathrm{min}$ 。其中, 15208 辅助运输顺槽需风量 $699 \mathrm{~m}^{3} / \mathrm{min}$ , 15208 运输顺槽需风量 $179 \mathrm{~m}^{3} / \mathrm{min}$ 。

## 二、掘进工作面风量计算

（一）15219 辅助运输顺槽（停掘）风量计算

根据《煤矿安全规程》规定，按掘进工作面回风流中瓦斯的浓度不超过 $1\%$ 或二氧化碳的浓度不超过 $1.5\%$ 的要求：

## 1、按照瓦斯涌出量计算

$$
Q _ {\mathrm{据}} = 1 0 0 \times q _ {\mathrm{CH4}} \times K _ {\mathrm{CH4}} = 1 0 0 \times 0. 2 7 \times 2 = 5 4 \mathrm {m^ {3} /min}
$$

式中： $Q_{掘}$ —单个掘进工作面需要风量， $m^{3}/min$ ;

$q_{CH4}$ —掘进工作面风流中瓦斯的绝对涌出量参照 2024 年瓦斯等级鉴定结果为 $0.27m^{3}/min$ ;

$K_{CH4}$ —瓦斯涌出不均衡通风系数。参照 15219 辅助运输顺槽正常掘进时的瓦斯涌出量进行计算，平均瓦斯浓度 0.06%，最高瓦斯浓度 0.12%，则： $K_{CH4}=0.12\div0.06=2$

## 2、按照二氧化碳涌出量计算

$$
Q _ {\mathrm{掘}} = 6 7 \times q _ {c o 2} \times K _ {c o 2} = 6 7 \times 0. 2 5 \times 2 = 3 3. 5 m ^ {3} / \mathrm{min}
$$

式中： $Q_{掘}$ —单个掘进工作面需要风量， $m^{3}/min$ ;

$q_{CO2}$ —掘进工作面风流中二氧化碳的绝对涌出量参照 2024 年瓦斯等级鉴定鉴定结果为 $0.25 ~m^{3}/min$ ;

$K_{CO2}$ —二氧化碳涌出不均衡通风系数。参照 15219 辅助运输顺槽正常掘进时的二氧化碳涌出量进行计算，平均二氧化碳浓度 0.04%，最高二氧化碳浓度 0.08%，则： $K_{CO2}=0.08\div0.04=2$

## 3、按照风速、温度计算掘进工作面需要风量

$$
Q \mathrm{掘} = 6 0 \times V _ {\mathrm{掘}} \times S _ {\mathrm{掘max}} \times K _ {\mathrm{温}} = 6 0 \times 0. 2 5 \times 1 5. 5 \times 1 = 2 3 2. 5 (\mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min})
$$

式中： $V_{掘}$ —掘进工作面最低风速取 0.25m/s;

$S_{掘max}$ —掘进最大设计断面积， $15.5m^{2}$ ;

$K_{温}$ —局部通风机供风巷道空气温度调整系数按工作面空气温度<20℃取1。

## 4、按掘进工作面同时作业人数计算需要风量

每人供风量 $\leq4m^{3}/min$ :

$$
Q _ {\text { 掘 }} > 4 \mathrm{N} = 4 \times 1 6 = 6 4 (\mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min})
$$

式中：N—掘进工作面同时工作的最多人数取16人。

## 5、按风速进行验算

根据以上计算，工作面风量取最大值 $233 \, m^{3}/min$ 进行验算

$$
6 0 \times 0. 2 5 _ {\mathrm{S} \text {掘}} \leqslant Q _ {\text {掘} 3} \leqslant 6 0 \times 4 _ {\mathrm{S} \text {掘}}
$$

式中： $S_{掘}$ ——工作面最大设计断面积，15.5 $m^{2}$ ;

$$
1 5 \times 1 5. 5 = 2 3 3 \leqslant Q _ {\mathrm{掘} 5} \leqslant 6 0 \times 4 \times 1 5. 5 = 3 7 2 0 (\mathrm{单位:} m ^ {3} / \mathrm{min})
$$

满足要求。

经以上计算，15219 辅助运输顺槽掘进工作面需要风量为 $233 \, m^{3}/min$ 。

6、局部通风机选型：

(1) 局部通风机工作风量计算:

使用每节长度 10m、直径 0.8m 的风筒，最大供风长度 750m, 按最大需要风量 $233m^{3}/min$ 。

$$
Q _ {\mathrm{扇}} = Q _ {\mathrm{掘}} \times P (\mathrm {m^ {3} /min})
$$

式中： $Q_{扇}$ —局部通风机工作风量， $m^{3}/min$ ;

P—局部通风机供风巷道风筒漏风系数，按下式计算：

$$
\mathrm{P=1/(1-nL接)},
$$

n—风筒接头数；

L 接—一个接头漏风率，反压边连接时，L 接=0.002。

$$
Q _ {\mathrm{扇}} = Q _ {\mathrm{掘}} \times P = Q _ {\mathrm{掘}} \times 1 / (1 - n L \mathrm{接})
$$

$$
= 2 7 3. 4 7 \left(\mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}\right)
$$

(2) 局部通风机工作风压计算:

$$
\mathrm{h} _ {\mathrm{ft}} = \mathrm{Rp} \times Q _ {\mathrm{扇}} \times Q _ {\mathrm{掘}}
$$

$$
= 7 0. 5 4 \times (2 3 3 / 6 0) \times (2 7 3. 4 7 / 6 0)
$$

$$
= 1 2 4 8. 5 6 (\mathrm{Pa})
$$

式中：Rp—压入式风筒的总风阻， $\mathrm{N.S}^2/\mathrm{m}^8$ ；风筒风阻是由摩擦风阻、局部风阻组成，其大小取决于风筒的直径、接头方式、风筒总长度、风压、单节风筒长度、风筒的材质等，应按公式计算；

hft—压入式局部通风机全风压，Pa;

$$
\begin{array}{r l} & \mathrm {Rp = 6.5a\times L / (d^ {5}) + (n\times \zeta j0+ \sum \zeta bei+ \zeta in) \times [\rho / (2 s ^ {2})]} \\ & = 7 0. 5 4 (\mathrm {N. S^ {2} / m^ {8}}) \end{array}
$$

α—风筒摩擦阻力系数，N. $S^{2}/m^{4}$ ;

L—风筒长度，m；

d—风筒直径，m；

ρ —空气密度，1.22kg/m³;

s—风筒断面积， $m^{2}$ ;

n—风筒接头个数;

$\zeta$ j0—风筒接头局部阻力系数；

$\zeta$ bei一风筒拐弯局部阻力系数

$\zeta$ in一风筒入口局部阻力系数，取 $\zeta$ in $= 0.1$

(3) 风机选型确定其工作风量

根据以上计算，15219 辅助运输顺槽选用 FBDNo7.1 功率 2\*30KW 的局扇额定风量为 $350-700m^{3}/min$ ，额定压力 680-6500Pa，（单机运转）完全满足需要。

最大供风距离时按照风机铭牌单电机运行吸风量取 $350 \, m^{3}/min$ 。

7、局部通风机安装处巷道全风压供风量的计算：

$$
Q _ {\mathrm{掘全}} = \sum Q _ {\mathrm{扇实}} + 6 0 \times V _ {\mathrm{安}} \times S _ {\mathrm{安}}
$$

$$
Q _ {\mathrm{掘全}} = 3 5 0 + 6 0 \times 0. 2 5 \times 1 1 = 5 1 5 \mathrm {m^ {3} /min}
$$

式中： $Q_{掘全}$ —局部通风机安装处巷道的全风压供风量， $m^{3}/min$ ;

$\sum Q_{扇实}$ —安装在同一地点并联通风的各局部通风机实际工作风量之和， $\mathrm{m}^{3}/\mathrm{min}$ 。

$V_{安}$ —局部通风机吸入口至局部通风机供风井巷回风口之间的风速，m/s。安装局部通风机的巷道中的风量，除了满足局部通风机的吸风量而外，还应保证局部通风机吸入口至局部通风机供风井巷回风口之间的风速，以防止局部通风机吸入循环风和这段距离内风流停滞，造成瓦斯积聚。无瓦斯涌出岩巷0.15m/s，有瓦斯涌出的岩巷、半煤岩巷和煤巷0.25m/s；

350—局部通风机吸风量， $m^{3}/min$ 。

$S_{安}$ —局部通风机安装地点到回风口间的巷道最大断面积， $m^{2}$ 。

故 15219 辅助运输顺槽风机安装处需要风量 $515 \, m^{3}/min$ 。

## （二）15204 运输顺槽风量计算

根据《煤矿安全规程》规定，按掘进工作面回风流中瓦斯的浓度不超过 $1\%$ 或二氧化碳的浓度不超过 $1.5\%$ 的要求：

## 1、按照瓦斯涌出量计算

$$
Q _ {\mathrm{掘} 1} = 1 0 0 \times Q _ {\mathrm{CH4}} \times K _ {\mathrm{CH4}} = 1 0 0 \times 0. 2 8 \times 1. 7 9 = 5 0. 1 2 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}
$$

式中： $Q_{掘1}$ —单个掘进工作面需要风量， $m^{3}/min$ ;

$Q_{CH4}$ —参照 15204 掘进工作面回风流中平均瓦斯的绝对涌出量 $0.28m^{3}/min$ ;

$K_{CH4}$ —掘进工作面瓦斯涌出不均衡通风系数。参照 15206 切眼掘进时的瓦斯涌出量进行计算，平均绝对瓦斯涌出量 $0.28 ~m^{3}/min$ ，最大绝对瓦斯涌出量 $0.50 ~m^{3}/min$ ，则： $K_{CH4}=0.50 \div 0.28=1.79$

## 2、按照二氧化碳涌出量计算

$Q_{\text{掘}} = 67 \times q_{\text{CO2}} \times K_{\text{CO2}} = 67 \times 0.21 \times 1.29 = 18.15 \, \text{m}^3/\text{min}$

式中：Q 掘 2—单个掘进工作面需要风量， $m^{3}/min$ ;

$Q_{CO2}$ —掘进工作面风流中平均二氧化碳的绝对涌出量参照 15206 切眼掘进时为 $0.21m^{3}/min$ ;

$K_{CO2}$ —二氧化碳涌出不均衡通风系数。参照15206切眼掘进时的二氧化碳涌出量进行计算，平均二氧化碳绝对涌出量 $0.21m^{3}/min$ ，最大二氧化碳浓度绝对涌出量 $0.27m^{3}/min$ ，则： $K_{CO2}=0.27\div0.21=1.29$

## 3、按照风速、温度计算掘进工作面需要风量

$$
Q _ {\mathrm{掘} 3} = 6 0 \times V _ {\mathrm{掘}} \times S _ {\mathrm{掘} \max} \times K _ {\mathrm{温}} = 6 0 \times 0. 2 5 \times 1 9. 9 8 \times 1 \approx 3 0 0 \mathrm {m^ {3} /min})
$$

式中：V 掘一掘进工作面最低风速取 0.25m/s;

S 掘 max—掘进最大设计断面积，19.98m2；

K 温一局部通风机供风巷道空气温度调整系数按工作面空气温度 $< 20^{\circ} \mathrm{C}$ 取 1。

4. 按掘进工作面同时作业人数计算需要风量，每人供风量 $< 4 \mathrm{~m}^{3} / \mathrm{min}$

Q 掘 4>4N=4×16=64 (m³/min)

式中：N—掘进工作面同时工作的最多人数取 16 人。

5. 按风速进行验算

根据以上计算，工作面风量取最大值 $300 \, m^{3}/min$ 进行验算

$$
6 0 \times 0. 2 5 S _ {\mathrm{掘}} \leqslant Q _ {\mathrm{掘} 3} \leqslant 6 0 \times 4 _ {S \mathrm{掘}}
$$

式中：S 掘——工作面最大设计断面积，19.98 m²；

$$
1 5 \times 1 9. 9 8 = 3 0 0 \leqslant Q _ {\mathrm{据} 3} \leqslant 6 0 \times 4 \times 1 9. 9 8 = 4 7 9 5. 2 (\mathrm{单位:} \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min})
$$

满足要求。

经以上计算，15204 切眼工作面掘进工作面需要风量为 $300 \, m^{3}/min$ 。

四、局部通风机选型：

1、局部通风机工作风量计算：

使用每节长度 10m、直径 1.0m 的风筒，最大供风长度 1850m，按最大需要风量 300m $^{3}$ /min。

Q扇= Q掘×P (m³/min)

式中：Q扇一局部通风机工作风量， $m^{3}/min$ ;

P—局部通风机供风巷道风筒漏风系数，按下式计算：

<div class="mineru-algorithm" style="white-space: pre-wrap; font-family:monospace;">
$P=1/(1-nL\text{接})$ ,
</div>

n—风筒接头数；

L 接—一个接头漏风率，反压边连接时，L 接=0.002。

Q扇= Q 掘×P=Q 掘×1/(1-nL接)

$= 300 \times 1 / (1 - 185 \times 0.002)$

=476.19 ( $m^{3}/min$ )

2、局部通风机工作风压计算：

hft = Rp × Q 扇 × Q 掘

$$
= 4 1. 4 1 \times (4 1 5. 3 8 / 6 0) \times (3 0 0 / 6 0)
$$

=1433.41 (Pa)

式中: Rp—压入式风筒的总风阻, $\mathrm{N.S}^{2} / \mathrm{m}^{3}$ ; 风筒风阻是由摩擦风阻、局部风阻组成,其大小取决于风筒的直径、接头方式、风筒总长度、风压、单节风筒长度、风筒的材质等,应按公式计算;

$h_{ft}$ —压入式局部通风机全风压，Pa;

$$
\begin{array}{r l} \mathrm{Rp} & = 6. 5 \mathrm{a} \times \mathrm{L} / (\mathrm{d} 5) + (\mathrm{n} \times \zeta \mathrm{j} 0 + \sum \zeta \mathrm{bei} + \zeta \mathrm{in}) \times [ \rho / (2 \mathrm{s} 2) ] \\ & = 5 3. 6 2 (\mathrm{N}. \mathrm{S} ^ {2} / \mathrm{m} ^ {8}) \end{array}
$$

α—风筒摩擦阻力系数，N. $S^{2}/m^{4}$ ;

L—风筒长度，m;

d—风筒直径，m；

ρ—空气密度，1.29kg/m³；

s—风筒断面积， $m^{2}$ ;

n—风筒接头个数;

ζ j0—风筒接头局部阻力系数;

$\zeta$ bei—风筒拐弯局部阻力系数

$\zeta$ in一风筒入口局部阻力系数，取 $\zeta$ in $= 0.1$

## 3、风机选型确定其工作风量

根据以上计算,15204掘进工作面运输顺槽选用FBDNo7.1功率2\*45KW的局扇额定风量为 $380 - 790 \mathrm{~m}^{3} / \mathrm{min}$ , 额定压力 $360 - 7300 \mathrm{~Pa}$ , 频率 $30 - 50 \mathrm{~Hz}$ 。满足工作面供风量。

4、局部通风机安装处巷道全风压供风量的计算：

$$
Q _ {\mathrm{掘全}} = \sum Q _ {\mathrm{扇实}} + 6 0 \times V _ {\mathrm{安}} \times S _ {\mathrm{安}} = 4 1 6 + 6 0 \times 0. 2 5 \times 1 0. 9 2 = 5 8 0 (\mathrm{m3/min})
$$

式中： $Q_{掘全}$ —局部通风机安装处巷道的全风压供风量， $m^{3}/min$ ;

$\Sigma Q_{扇实}$ —安装在同一地点并联通风的各局部通风机实际工作风量之和， $m^{3}/min$ 。

$V_{安}$ —局部通风机吸入口至局部通风机供风井巷回风口之间的风速，m/s。安装局部通风机的巷道中的风量，除了满足局部通风机的吸风量而外，还应保证局部通风机吸入口至局部通风机供风井巷回风口之间的风速，以防止局部通风机吸入循环风和这段距离内风流停滞，造成瓦斯积聚。无瓦斯涌出岩巷0.15m/s，有瓦斯涌出的岩巷、半煤岩巷和煤巷0.25m/s；

416—局部通风机实际工作风量， $m^{3}/min$ 。

$S_{安}$ —局部通风机安装地点到回风口间的巷道最大断面积， $m^{2}$ 。

故 15204 掘进工作面风机安装处需要风量 $580 \, m^{3}/min$ 。

## （三）15220 辅助运输顺槽风量计算

根据《煤矿安全规程》（2025版）规定，按掘进工作面回风流中瓦斯的浓度不超过 $1\%$ 或二氧化碳的浓度不超过 $1.5\%$ 的要求：

1. 按照瓦斯涌出量计算

Q 掘 $1 = 100 \times q_{\mathrm{CH4}} \times K_{\mathrm{CH4}} = 100 \times 0.28 \times 1.79 = 50.12 \mathrm{~m}^{3} / \mathrm{min}$

式中：Q 掘 1—单个掘进工作面需要风量， $m^{3}/min$ ;

qCH4—参照 15206 掘进工作面回风流中平均瓦斯的绝对涌出量 $0.28 \mathrm{~m}^{3} / \mathrm{min}$ ;

KCH4—掘进工作面瓦斯涌出不均衡通风系数。参照 15206 切眼掘进时的瓦斯涌出量进行计算，平均绝对瓦斯涌出量 $0.28 \mathrm{~m}^{3} / \mathrm{min}$ ，最大绝对瓦斯涌出量 $0.50 \mathrm{~m}^{3} / \mathrm{min}$ ，则： $\mathrm{KCH4} = 0.50 \div 0.28 = 1.79$

2. 按照二氧化碳涌出量计算

$$
Q _ {\mathrm{掘} 2} = 6 7 \times q _ {c o 2} \times K _ {c o 2} = 6 7 \times 0. 2 1 \times 1. 2 9 = 1 8. 1 5 m ^ {3} / \mathrm{min}
$$

式中： $Q_{掘2}$ —单个掘进工作面需要风量， $m^{3}/min$ ;

$q_{CO2}$ —掘进工作面风流中平均二氧化碳的绝对涌出量参照 15206 切眼掘进时为 $0.21m^{3}/min$ ;

$K_{CO2}$ —二氧化碳涌出不均衡通风系数。参照15206切眼掘进时的二氧化碳涌出量进行计算，平均二氧化碳绝对涌出量0.21，最大二氧化碳浓度绝对涌出量0.27，则： $K_{CO2}=0.27\div0.21=1.29$

3. 按照风速、温度计算掘进工作面需要风量

$$
Q _ {\mathrm{掘} 3} = 6 0 \times V _ {\mathrm{掘}} \times S _ {\mathrm{掘} \max} \times K _ {\mathrm{温}} = 6 0 \times 0. 2 5 \times 1 7. 9 8 \times 1 \approx 2 7 0 (\mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min})
$$

式中：V 掘—掘进工作面最低风速取 0.25m/s；

$S_{\text{掘 max}}$ —掘进最大净断面积，17.98m²；

$K_{温}$ —局部通风机供风巷道空气温度调整系数按工作面空气温度 $<20^{\circ}C$ 取1。

4. 按掘进工作面同时作业人数计算需要风量，每人供风量 $<4m^{3}/min$ :

$$
Q _ {\mathrm{掘} 4} > 4 \mathrm{N} = 4 \times 1 6 = 6 4 (\mathrm {m^ {3} /min})
$$

式中：N—掘进工作面同时工作的最多人数取 16 人。

5. 按风速进行验算

根据以上计算，工作面风量取最大值 $270 \mathrm{~m}^{3} / \mathrm{min}$ 进行验算

$$
6 0 \times 0. 2 5 _ {\mathrm{S} \text {掘}} \leqslant Q _ {\text {掘} 3} \leqslant 6 0 \times 4 _ {\mathrm{S} \text {掘}}
$$

式中： $S_{掘}$ —掘进工作面巷道净断面积，10.5 m²；

$$
1 5 \times 1 0. 5 \approx 1 0 5 \leqslant Q _ {\mathrm{据} 3} \leqslant 6 0 \times 4 \times 1 0. 5 \approx 2 5 2 0 (\mathrm{单位:} m ^ {3} / \mathrm{min})
$$

满足要求。经以上计算，15220 辅助运输顺槽掘进工作面需要风量为 $270 \mathrm{~m}^{3} / \mathrm{min}$ 。

四、局部通风机选型：

1. 局部通风机工作风量计算：

使用每节长度 10m、直径 0.8m 的风筒，最大供风长度 1350m，按最大需要风量 $270m^{3}/min$ 。

Q扇= Q掘×P (m³/min)

式中：Q扇一局部通风机工作风量， $m^{3}/min$ ;

P—局部通风机供风巷道风筒漏风系数，按下式计算：

$$
\mathrm{P} = 1 / (1 - \mathrm{nL} \text {接}),
$$

n—风筒接头数；

L 接—一个接头漏风率，反压边连接时，L 接=0.002。

$$
Q _ {\mathrm{扇}} = Q _ {\mathrm{掘}} \times P = Q _ {\mathrm{掘}} \times 1 / (1 - n L \mathrm{接})
$$

$$
= 2 7 0 \times 1 / (1 - 1 3 4 \times 0. 0 0 2)
$$

$$
= 3 6 8. 8 5 \left(\mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}\right)
$$

2. 局部通风机工作风压计算：

$$
\mathrm{hft} = \mathrm{Rp} \times Q _ {\text {扇}} \times Q _ {\text {掘}}
$$

$$
= 1 2 4. 5 8 \times (3 6 8. 8 5 / 6 0) \times (2 7 0 / 6 0)
$$

$$
= 3 4 4 6. 3 5 (\mathrm{Pa})
$$

式中：Rp—压入式风筒的总风阻，N. $S2 / \mathrm{m}^{3}$ ；风筒风阻是由摩擦风阻、局部风组组成，其大小取决于风筒的直径、接头方式、风筒总长度、风压、单节风筒长度、风筒的材质等，应按公式计算；

hft—压入式局部通风机全风压，Pa;

$$
R p = 6. 5 a \times L / (d 5) + (n \times \zeta j 0 + \sum \zeta b e i + \zeta i n) \times [ \rho / (2 s 2) ]
$$

=124.58(N.S2/m8)

α —风筒摩擦阻力系数，N.S2/m4;

L—风筒长度，m;

d—风筒直径，m；

ρ—空气密度，1.22kg/m³；

s—风筒断面积， $m^{2}$ ;

n—风筒接头个数；

$\zeta$ j0—风筒接头局部阻力系数；

$\zeta$ bei—风筒拐弯局部阻力系数

$\zeta$ in一风筒入口局部阻力系数，取 $\zeta$ in $= 0.1$

## 3. 风机选型确定其工作风量

根据以上计算，15220辅助运输顺槽掘进工作面选用FBDNo7.1功率 $2 \times 30 \mathrm{kW}$ 的局扇额定风量为 $350 - 700 \mathrm{~m}^{3} / \mathrm{min}$ ，额定压力 $680 - 6500 \mathrm{~Pa}$ 。满足工作面供风量。

4. 局部通风机安装处巷道全风压供风量的计算：

$$
Q _ {\mathrm{掘全}} = \sum Q _ {\mathrm{扇实}} + 6 0 \times V _ {\mathrm{安}} \times S _ {\mathrm{安}} = 3 2 8 + 6 0 \times 0. 2 5 \times 1 0. 9 2 \approx 4 9 2 (\mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min})
$$

式中：Q 掘全一局部通风机安装处巷道的全风压供风量， $m^{3}/min$ ;

$\Sigma_{Q扇实}$ —安装在同一地点并联通风的各局部通风机实际工作风量之和， $m^{3}/min$ 。

$V_{安}$ —局部通风机吸入口至局部通风机供风井巷回风口之间的风速，m/s。安装局部通风机的巷道中的风量，除了满足局部通风机的吸风量外，还应保证局部通风机吸入口至局部通风机供风井巷回风口之间的风速，以防止局部通风机吸入循环风和这段距离内风流停滞，造成瓦斯积聚。无瓦斯涌出岩巷0.15m/s，有瓦斯涌出的岩巷、半煤岩巷和煤巷

0. $25 \mathrm{~m} / \mathrm{s}$ ;

328—局部通风机实际工作风量， $m^{3}/min$ 。

$S_{安}$ —局部通风机安装地点到回风口间的巷道最大断面积， $m^{2}$ 。

故 15220 辅助运输顺槽掘进工作面风机安装处需要风量 $492 \, m^{3}/min$ 。

## 三、井下硐室需要风量

根据矿井实际配风情况及《矿井风量计算方法》井下供风量应为:

①排水泵房

主排水泵房： $Q < 150 \mathrm{~m}^{3} / \mathrm{min}$

采区排水泵房： $Q<80m^{3}/min$ 。

## ②充电硐室

充电硐室配风量 $Q = 100 \sim 150 \mathrm{~m}^{3} / \mathrm{min}$

③绞车房

直径 2.0m 及以上绞车房：Q<80 m³/min;

直径 1.6m 以上绞车房：Q<60 m³/min;

直径 1.2m 以上绞车房：Q<50 m³/min;

直径 1.2m 以下绞车房：Q<30 m³/min;

④变电所

中央变电所： $Q < 70 \mathrm{~m}^{3} / \mathrm{min}$

采区变电所： $Q < 60 \mathrm{~m}^{3} / \mathrm{min}$

⑤其它机电硐室 $Q < 60 \mathrm{~m}^{3} / \mathrm{min}$ 。

矿井硐室风量应按矿井各个独立通风硐室实际需要风量的总和计算，共计6个独立通风的硐室，其中：

①充电硐室需要风量计算

参照《煤矿生产能力核定标准》有关规定，井下充电硐室实际需要风量应按充电硐室在充电时产生的氢气量进行计算。

$$
Q _ {u r i} = 2 0 0 q _ {h y i} (m ^ {3} / \min) = 2 0 0 \times 0 = 0 \mathrm{m} ^ {3} / \min
$$

式中： $Q_{uri}$ ——机电硐室实际需要风量， $m^{3}/min$ ;

$q_{hri}$ ——第 i 个充电硐室在充电时产生的氢气量， $m^{3}/min$ ;

200——按回风流中氢气浓度不大于 0.5% 的换算系数。

充电硐室的供风量不应小于 $100 \mathrm{~m}^{3} / \mathrm{min}$ 。

②机电硐室需要风量计算

参照《延安车村煤业（集团）有限责任公司矿井风量计算方法》有关规定，井下机电硐室实际需要风量应按硐室中运行的机电设备发热量进行计算。

$$
Q _ {u r i} = \frac {3 6 0 0 \Sigma W _ {i} \times \theta}{\rho \times C _ {P} \times 6 0 \Delta t _ {i}} (m ^ {3} / m i n)
$$

式中： $Q_{uri}$ ——机电硐室实际需要风量， $m^{3}/min$ ;

$\Sigma W_{i}$ ——机电硐室中运转的电动机（或变压器）的总功率（按全年中最大值计算），kW；

θ——机电硐室发热系数，按下表取值；

ρ——空气密度，一般取 $1.29 \, kg/m^{3}$ ;

$C_{p}$ ——空气的定压比热，一般取 $1.006 \, kJ/kg \cdot K$ ;

$\Delta t_{i}$ ——机电硐室的进、回风流的温度差，K。

<table><tr><td>机电硐室名称</td><td>发热系数</td></tr><tr><td>空气压缩机房、移动抽采泵站、注氮泵房</td><td>0.20~0.23</td></tr><tr><td>水泵房</td><td>0.01~0.03</td></tr><tr><td>变电所、绞车房</td><td>0.02~0.04</td></tr></table>

根据井下独立通风的充电硐室充电时产生的氢气量、机电硐室内电动机（或变压器）的总功率，各独立通风的机电硐室需风量计算结果见下。

注氮泵站及与其相连巷道的安全通风量, 按式计算:

$$
Q _ {0} \geqslant Q _ {N} (C _ {N} + C _ {1} - 1) / (C _ {1} - C _ {2}) = 1 3. 3 (9 7 \% + 2 0. 8 \% - 1) / (2 0. 8 \% - 1 8. 5 \%) \approx 1 0 3 m ^ {3} / \min
$$

$Q_{0}$ —工作场所的安全通风量, $m^{3}/min$ ;

$Q_{N}$ —最大氮气泄漏量, $m^{3}/min$ ;

$C_{N}$ —泄漏氮气中的氮气浓度,%;

$C_{1}$ —工作面或巷道中原始氧气浓度。一般取20.8%;

$C_{2}$ —工作场所的安全氧浓度指标, 18.5%

3 煤变电所需风量计算

$$
Q _ {u r i} = \frac {3 6 0 0 \Sigma W _ {i} \times \theta}{\rho \times C _ {P} \times 6 0 \Delta t _ {i}} (m ^ {3} / m i n) = 3 6 0 0 \times 2 2 6 0 \times 0. 0 2 \div 1. 2 9 \div 6 0 \div 1 0 \div 1. 0 0 6 \approx
$$

$209\mathrm{m}^{3}/\mathrm{min}$

采区变电所需风量计算

$$
Q _ {u r i} = \frac {3 6 0 0 \Sigma W _ {i} \times \theta}{\rho \times C _ {P} \times 6 0 \Delta t _ {i}} (m ^ {3} / m i n) = 3 6 0 0 \times 2 0 8 0 \times 0. 0 2 \div 1. 2 9 \div 6 0 \div 1 0 \div 1. 0 0 6 \approx
$$

$192 \mathrm{~m}^{3} / \mathrm{min}$

15202 变电所需风量计算

$$
Q _ {u r i} = \frac {3 6 0 0 \Sigma W _ {i} \times \theta}{\rho \times C _ {P} \times 6 0 \Delta t _ {i}} (m ^ {3} / m i n) = 3 6 0 0 \times 1 4 3 0 \times 0. 0 2 \div 1. 2 9 \div 6 0 \div 1 0 \div 1. 0 0 6 \approx
$$

$132 \mathrm{~m}^{3} / \mathrm{min}$

14 联巷停用，需风量取 $80 \, m^{3}/min$

井下独立通风机电硐室需风量计算

<table><tr><td>硐室名称</td><td>总功率ΣWi(kW)</td><td>发热系数θ</td><td>进、回风流温度差Δti(K)</td><td>计算需风量Quri(m3/min)</td></tr><tr><td>3煤变电所</td><td>2260</td><td>0.02</td><td>10</td><td>209</td></tr><tr><td>采区变电所</td><td>2080</td><td>0.02</td><td>10</td><td>192</td></tr><tr><td>15202变电所</td><td>1430</td><td>0.02</td><td>10</td><td>132</td></tr><tr><td>14联巷</td><td colspan="3">停用</td><td>80</td></tr><tr><td>注氮泵站</td><td></td><td></td><td></td><td>103</td></tr><tr><td>充电硐室</td><td colspan="3">充电硐室的供风量不应小于100m3/min</td><td>100</td></tr><tr><td>合计ΣQuri(m3/min)</td><td colspan="4">816</td></tr></table>

井下硐室需要总风量为:

$$
\Sigma Q _ {\text { 硐 }} = Q _ {\text { 硐 } 1} + Q _ {\text { 硐 } 2} + Q _ {\text { 硐 } 3} + Q _ {\text { 硐 } 4} + Q _ {\text { 硐 } 5} + Q _ {\text { 硐 } 6} = 2 0 9 + 1 9 2 + 1 3 2 + 8 0 + 1 0 3 + 1 0 0 = 8 1 6 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}
$$

四、其它井巷实际需要风量

1、南大巷回风 $195\mathrm{m}^3 /\mathrm{min}$ ；煤巷 $60\times 0.25\times 13 = 195\mathrm{m}^3 /\mathrm{min}$

$$
Q _ {\mathrm{南大巷}} = 1 0 0 \times Q _ {\mathrm{CH4}} \times K _ {\mathrm{CH4}} = 1 0 0 \times 0. 0 3 9 \times 2 = 7. 8 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}
$$

$Q_{CH4}$ —南大巷根据实际测量瓦斯涌出量为 $195 \times 0.02\% \approx 0.04m^{3}/min$

$K_{CH4}$ —瓦斯涌出不均衡通风系数。平均瓦斯浓度 0.02%，最高瓦斯浓度 0.04%，则： $K_{CH4}=0.04\div0.02=2$

2、辅助 23 联巷 $147 \, m^{3}/min$ ; 煤巷 $60 \times 0.25 \times 9.8 = 147 \, m^{3}/min$

$$
Q _ {\mathrm{辅助} 2 3 \mathrm{联巷}} = 1 0 0 \times Q _ {\mathrm{CH4}} \times K _ {\mathrm{CH4}} = 1 0 0 \times 0. 0 3 \times 2 = 6 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}
$$

$Q_{CH4}$ —辅助23联巷根据实际测量瓦斯涌出量为 $147\times0.02\%\approx0.03m^{3}/min$

$K_{CH4}$ —瓦斯涌出不均衡通风系数。平均瓦斯浓度 0.02%，最高瓦斯浓度 0.04%，则： $K_{CH4}=0.04\div0.02=2$

3、3煤运输大巷 $189\mathrm{m}^3 /\mathrm{min}$ ；煤巷 $60\times 0.25\times 12.6 = 189\mathrm{m}^3 /\mathrm{min}$

3 煤运输大巷根据实际测量瓦斯涌出量为 $0 \mathrm{~m}^{3} / \mathrm{min}$

4、3煤辅助运输大巷 $210\mathrm{m}^3 /\mathrm{min}$ ；煤巷 $60\times 0.25\times 14 = 210\mathrm{m}^3 /\mathrm{min}$

3 煤运输大巷根据实际测量瓦斯涌出量为 $0 \mathrm{~m}^{3} / \mathrm{min}$

5、15219辅运外段 $180\mathrm{m}^3 /\mathrm{min}$ ；煤巷 $60\times 0.25\times 12 = 180\mathrm{m}^3 /\mathrm{min}$

$$
Q _ {1 5 2 1 9 \mathrm{辅运外段}} = 1 0 0 \times Q _ {\mathrm{CH4}} \times K _ {\mathrm{CH4}} = 1 0 0 \times 0. 0 4 \times 2 = 8 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}
$$

$$
\mathrm{Q} _ {\mathrm{CH4}} - 1 5 2 1 9 \text {辅运外段根据实际测量瓦斯涌出量为} 1 8 0 \times 0.02 \% \approx 0.04 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}
$$

$K_{CH4}$ —瓦斯涌出不均衡通风系数。平均瓦斯浓度 0.02%，最高瓦斯浓度 0.04%，则： $K_{CH4}=0.04\div0.02=2$

6、15206运顺外段 $165\mathrm{m}^3 /\mathrm{min}$ ；煤巷 $60\times 0.25\times 11 = 165\mathrm{m}^3 /\mathrm{min}$

$$
Q _ {1 5 2 0 6 \mathrm{运顺外段}} = 1 0 0 \times Q _ {\mathrm{CH4}} \times K _ {\mathrm{CH4}} = 1 0 0 \times 0. 0 3 \times 2 = 6 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}
$$

$Q_{CH4}-15206$ 运顺外段根据实际测量瓦斯涌出量为 $165\times0.02\%\approx0.03m^{3}/min$

$K_{CH4}$ —瓦斯涌出不均衡通风系数。平均瓦斯浓度 0.02%，最高瓦斯浓度 0.04%，则： $K_{CH4}=0.04\div0.02=2$

7、15204运顺外段 $191\mathrm{m}^3 /\mathrm{min}$ ；煤巷 $60\times 0.25\times 12.7 = 190.5\approx 191\mathrm{m}^3 /\mathrm{min}$

$$
Q _ {1 5 2 0 4 \mathrm{运顺外段}} = 1 0 0 \times Q _ {\mathrm{CH4}} \times K _ {\mathrm{CH4}} = 1 0 0 \times 0. 0 4 \times 2 = 8 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}
$$

$Q_{CH4}$ —15204 运顺外段根据实际测量瓦斯涌出量为 $191 \times 0.02\% \approx 0.04 \, m^{3}/min$

$K_{CH4}$ —瓦斯涌出不均衡通风系数。平均瓦斯浓度 0.02%，最高瓦斯浓度 0.04%，则：

$$
\mathrm{K} _ {\mathrm{CH4}} = 0. 0 4 \div 0. 0 2 = 2
$$

8、运输23联巷 $143\mathrm{m}^3 /\mathrm{min}$ ；煤巷 $60\times 0.25\times 9.5 = 142.5\approx 143\mathrm{m}3 / \mathrm{min}$

$$
Q _ {\mathrm{运输23联巷}} = 1 0 0 \times Q _ {\mathrm{CH4}} \times K _ {\mathrm{CH4}} = 1 0 0 \times 0. 0 3 \times 2 = 6 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}
$$

$Q_{CH4}$ —运输23联巷根据实际测量瓦斯涌出量为 $143\times0.02\%\approx0.03\ m^{3}/min$

$K_{CH4}$ —瓦斯涌出不均衡通风系数。平均瓦斯浓度 0.02%，最高瓦斯浓度 0.04%，则： $K_{CH4}=0.04\div0.02=2$

9、15220运顺外段 $158\mathrm{m}^3 /\mathrm{min}$ ；煤巷 $60\times 0.25\times 10.5 = 157.5\approx 158\mathrm{m}^3 /\mathrm{min}$

$$
\mathrm{Q} _ {1 5 2 2 0 \mathrm{运顺外段}} = 1 0 0 \times \mathrm{Q} _ {\mathrm{CH4}} \times \mathrm{K} _ {\mathrm{CH4}} = 1 0 0 \times 0. 0 3 \times 2 = 6 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}
$$

$Q_{CH4}$ —15220 运顺外段根据实际测量瓦斯涌出量为 $158 \times 0.02\% \approx 0.03 \, m^{3}/min$

$K_{CH4}$ —瓦斯涌出不均衡通风系数。平均瓦斯浓度 0.02%，最高瓦斯浓度 0.04%，则： $K_{CH4}=0.04\div0.02=2$

10、回风23联巷 $158\mathrm{m}^3 /\mathrm{min}$ ； 煤巷 $60\times 0.25\times 10.5 = 157.5\approx 158\mathrm{m}^3 /\mathrm{min}$

$$
Q _ {\mathrm{回风} 2 3 \mathrm{联巷}} = 1 0 0 \times Q _ {\mathrm{CH4}} \times K _ {\mathrm{CH4}} = 1 0 0 \times 0. 0 3 \times 2 = 6 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}
$$

$Q_{CH4}$ —回风23联巷根据实际测量瓦斯涌出量为 $158\times0.02\%\approx0.03m^{3}/min$

$K_{CH4}$ —瓦斯涌出不均衡通风系数。平均瓦斯浓度 0.02%，最高瓦斯浓度 0.04%，则： $K_{CH4}=0.04\div0.02=2$

按煤矿用防爆柴油动力装置机车功率计算配风量:

$$
Q _ {\mathrm{其} 2 \mathrm{i}} \geqslant 4 N _ {\mathrm{dli}} P _ {\mathrm{dli}} = 4 \times 1 \times 5 5 = 2 2 0 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}
$$

式中： $N_{d1i}$ —其他用风巷道中最多运行防爆柴油动力装置机车的台数，台；

$P_{d1i}$ —煤矿用防爆柴油动力装置机车的功率，KW；

4—每千瓦每分钟应供给的最低风量， $m^{3}$ 。

防爆柴油动力装置机车在运输大巷四部皮带前面使用，运输大巷2#测风站风量为 $378\mathrm{m}^3/\mathrm{min}$ 大于 $220\mathrm{m}^3/\mathrm{min}$

五、井下巷道需要总风量为:

$$
\begin{array}{r l} \Sigma_ {Q \text {其}} & = Q _ {\text {其} 1} + Q _ {\text {其} 2} + Q _ {\text {其} 3} + \dots + Q _ {\text {其} n 0} \\ & = 1 9 5 + 1 4 7 + 1 8 0 + 1 6 5 + 1 9 1 + 1 4 3 + 1 5 8 = 1 1 7 9 m ^ {3} / m i n \end{array}
$$

$\Sigma_{Q3\text{煤}} = 3$ 煤运输大巷需风量 $+3$ 煤变电所需风量 $+3$ 煤辅助运输大巷需风量

$$
= 1 8 9 + 2 0 9 + 2 1 0 = 6 0 8 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}
$$

$$
\begin{array}{r l} & {\Sigma_ {Q 5 \mathrm{煤}} = \Sigma Q _ {\mathrm{采}} + \Sigma Q _ {\mathrm{掘}} + \Sigma Q _ {\mathrm{(5煤)}} + \Sigma Q _ {\mathrm{其他}}} \\ & {\qquad = 6 9 9 + 1 7 9 + 4 0 0 + 3 8 0 + 3 5 0 + 6 0 7 + 1 1 7 9 = 3 7 9 4 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}} \end{array}
$$

$$
Q _ {\mathrm{矿}} = \Sigma_ {q 3 \mathrm{煤}} + \Sigma_ {q 5 \mathrm{煤}} = 4 4 0 2 m ^ {3} / \mathrm{min}
$$

按井下同时作业人数计算

$$
\mathrm{Q} = 4 \mathrm{N} = 4 \times 2 0 0 = 8 0 0 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}
$$

式中：4——每人供风 $4m^{3}/min$ ;

N——井下最多同时作业人数，取200人。

$$
\begin{array}{r l} {Q _ {\mathrm{矿}}} & {= (\Sigma_ {\mathrm{q3煤}} + \Sigma_ {\mathrm{q5煤}}) K _ {\mathrm{矿通}}} \\ & {= (6 0 8 + 3 7 9 4) \times 1. 1 5} \\ & {= 5 0 6 2 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}} \end{array}
$$

六、矿井计划风量

## 2026年6月份矿井风量分配计划表

<table><tr><td>地点名称</td><td>需要风量(m3/min)</td><td>计划配风量(m3/min)</td></tr><tr><td colspan="3">5煤</td></tr><tr><td rowspan="2">15208综采工作面</td><td>15208辅运主进风699</td><td>699</td></tr><tr><td>15208运顺副进风179</td><td>179</td></tr><tr><td>15219辅运局扇</td><td>380</td><td>380</td></tr><tr><td>15220辅运局扇</td><td>350</td><td>350</td></tr><tr><td>15204运顺局扇</td><td>400</td><td>400</td></tr><tr><td>采区变电所</td><td>192</td><td>192</td></tr><tr><td>15202变电所</td><td>132</td><td>132</td></tr><tr><td>瓦斯抽放泵站</td><td>80</td><td>80</td></tr><tr><td>充电硐室</td><td>100</td><td>100</td></tr><tr><td>南大巷</td><td>195</td><td>195</td></tr><tr><td>15206运顺外段</td><td>165</td><td>165</td></tr><tr><td>辅运23联巷</td><td>147</td><td>147</td></tr><tr><td>运输23联巷</td><td>143</td><td>143</td></tr><tr><td>注氮泵站</td><td>103</td><td>103</td></tr><tr><td>15219辅运外段</td><td>180</td><td>180</td></tr><tr><td>15204运顺外段</td><td>191</td><td>191</td></tr><tr><td>15220辅运外段</td><td>158</td><td>158</td></tr><tr><td colspan="3">3煤</td></tr><tr><td>3煤变电所</td><td>209</td><td>209</td></tr><tr><td>3煤运输大巷</td><td>189</td><td>189</td></tr><tr><td>3煤辅助运输大巷</td><td>210</td><td>210</td></tr><tr><td>矿井通风系数</td><td></td><td>1.15</td></tr><tr><td>合计</td><td>4402</td><td>5062</td></tr></table>