--- 第 1 页 (MinerU) --- # 陕西红石岩矿业有限责任公司 # 2026年6月矿井配风计划计算 编制人： 通防区长： 通防科长：汪刚 通防副总：计 2026年5月28日 陕西红石岩矿业有限责任公司矿井配风计划
综采工作面地点需要风量(m3/min)配备风量(m3/min)日期
12601拆除工作面3015006.1-工作面封闭前
12608综采工作面579800工作面初采结束-6.30
12608初采工作面8699006.1-工作面初采结束
小计1170
掘进工作面地点风机前全负压风量(m3/min)配备风量(m3/min)掘进工作面需要风量(m3/min)风机吸风量(m3/min)日期
12611回风顺槽5205802443226.1-12611回顺斜巷贯通东翼回风巷前
12611运输顺槽5285802573206.1-6.30
小计320
类别地点需要风量(m3/min)配备风量(m3/min)日期地点需要风量(m3/min)配备风量(m3/min)日期
独立通风硐室六采区变电所1892006.1-6.30制氮硐室1583006.1-6.30
其他硐室880馈电点1281506.1-6.30九采区泵房801006.1-6.30
二采区馈电点801006.1-6.30二采区泵房801006.1-6.30
九采区馈电点1171306.1-6.30一部梭车硐室801006.1-6.30
四采区馈电点1051206.1-6.30二部梭车硐室801006.1-6.30
四采区泵房802006.1-6.30三部梭车硐室801006.1-6.30
中央变电所1581806.1-6.30四部梭车硐室801006.1-6.30
一部架空乘人机头硐室801006.1-6.30二部架空乘人机头硐室801006.1-6.30
六采区避难硐室801006.1-6.30四采区避难硐室801206.1-6.30
中央一号泵房801506.1-6.30六采区泵房801206.1-6.30
中央三号泵房801106.1-6.30
小计347
其他用风巷道南翼胶带延伸巷1581806.1-6.30东翼二号回风巷1642006.1-6.30
东翼胶带巷1682006.1-6.30南翼轨道延伸巷里段1732006.1-6.30
12608外段切眼80906.1-6.3012611运顺外段2653006.1-6.30
东翼轨道巷里段1982206.1-6.3012608回顺风门联巷40506.1-6.30
12613系统3745506.1-6.3012601回顺风门联巷40506.1-6.30
12613回顺风门联巷40506.1-6.30东翼皮回巷风门40506.1-6.30
小计1740
合计3577
1. 采掘工作面需要风量： 拆除工作面及初采工作面：1170m³/min 掘进工作面：320m³/min 硐室： 347 m³/min ∑Q 矿=（ΣQ采+ΣQ掘+ΣQ硐+ΣQ其他）×K =（1170十320十347十1740）×1.2= 4292.4 m³/min 需要风量：4292.4m³/min 2026年5月中旬矿井实测总进风量：5241m³/min # 陕西红石岩矿业有限责任公司 6 月份矿井风量计算 依照《煤矿安全规程》规定，矿井需要的风量按采煤、掘进、硐室及其它地点实际需要风量的总和进行计算。在满足井下人员需求和各用风地点稀释瓦斯、风速、温度等要求,矿井各处用风量采用以下方法计算,并选取其中的最大值。 ## 一、矿井供风原则 1、矿井供风总的原则是，既要能确保矿井安全生产的需要，又要符合经济要求。 2、矿井所需风量的确定，必须符合中华人民共和国行业标准MT/T634-2019和《煤矿安全规程》（2025 版）中有关条文的规定，即： （1）氧气含量的规定; （2）瓦斯、二氧化碳等有害气体安全浓度的规定; （3）井巷风流速度的规定; （4）空气中悬浮粉尘允许浓度的规定; （5）空气温度的规定； （6）每人每分钟供风量不少于4m³的规定。 ## 二、按井下同时工作的最大班下井人数计算 Q 矿=4×N·K 矿通 （m³/min）=4×200=800 m³/min 式中： $\ Q _ { \mathit { \Pi } _ { \mathcal { G } } }$ —矿井总供风量 , $\mathrm { m } ^ { 3 } / \mathrm { m i n }$ N—井下同时工作的最多人数200人； ## 三、按采煤、掘进、硐室及其它地点实际需要风量的总和计算 $$ Q _ {\text {矿}} = \left(\sum Q _ {\text {采}} + \sum Q _ {\text {掘全}} + \sum Q _ {\text {硐}} + \sum Q _ {\text {备}} + \sum Q _ {\text {其他}}\right) \times K _ {\text {矿通}} \left(\mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}\right) $$ 式中： Q 矿―矿井所需总风量, $\mathrm { m } ^ { 3 } / \mathrm { m i n }$ $\Sigma 2 _ { ☉ }$ ―矿井独立通风采煤工作面需要风量之和, $\mathrm { m } ^ { 3 } / \mathrm { m i n }$ $\sum 2 \mathbf { \sigma } _ { \sharp \sharp \sharp \sharp } ^ { } { \mathbf { \qquad } } _ { \sharp }$ ―矿井独立通风掘进工作面局部通风机安装处全风压需要风量之和, $\mathrm { m } ^ { 3 } / \mathrm { m i n }$ $\Sigma \mathbb { Q } _ { \not \equiv } - \not \equiv \breve { \cdots }$ 井独立通风硐室需要风量之和, $\mathrm { m } ^ { 3 } / \mathrm { m i n }$ $\Sigma 0 _ { \mathrm { ~ \ z ~ } }$ ―矿井独立通风备用工作面需要风量之和, $\mathrm { m } ^ { 3 } / \mathrm { m i n }$ $\sum { \mathsf { Q } } _ { \mathsf { \Pi } _ { \sharp } , \mathsf { \Pi } _ { \sharp } }$ ―矿井除了采煤、掘进、硐室和备用工作面等地点以外的其它用风巷道需要风量之和, $\mathrm { m } ^ { 3 } / \mathrm { m i n } .$ C $\textrm { K } _ { \overrightarrow { 5 } \overrightarrow { 1 } \overrightarrow { 5 } }$ —矿井通风系数,包括矿井内部漏风和调风不均匀等因素, 通常可取 $\textrm { K } _ { ☉ \cdot \hat { \Xi } \vec { \Xi } } = 1 . 1 5 \sim 1 . 2$ ，瓦斯矿井独立供风采掘工作面 数量少于 12 个且最大通风流程小于 10000m 时，取 $\textrm { K } _ { \overrightarrow { \overrightarrow { \triangledown } } \overrightarrow { \triangledown } }$ =1.15，其它取 $\ K \ K \ K \ K = 1 . 2$ ## 四、12601拆除工作面风量计算 1、按气象条件计算： $$ \mathrm{Q} _ {\text {采}} 1 = 6 0 \times 70 \% \times \mathrm{v} _ {\text {采}} 1 \times \mathrm{S} _ {\text {采}} \times \mathrm{k} _ {\text {采高}} \times \mathrm{k} _ {\text {采面长}} (\mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}) $$ 式中: 60—单位换算产生的系数； 70%—有效通风断面系数； $\vee _ { \vec { \ast } } .$ —采煤工作面的风速， $\mathrm { m } / \mathrm { s }$ 。按采煤工作面进风流的最高温度从表1中选取； $\mathrm { S } _ { \vec { \ast } } { \cdot }$ —采煤工作面的平均有效断面积，按最大和最小控顶断面的平均值计算，㎡； $\mathrm { k } _ { \mathcal { \vec { \pi } } , \vec { \Xi } }$ —采煤工作面采高调整系数（见表2）； $\mathrm { k } _ { \mathcal { \vec { \kappa } } } \mathrm { _ { \vec { \mathbb { E } } \vec { \mathbb { \tau } } } } \mathrm { _ { \vec { \kappa } } } .$ —采煤工作面长度调整系数（见表3）。 工作面采煤时最小控顶距为 4.44m，最大控顶距为 5.04m，工作面实际（最大）采高2.2m。 故： $\mathrm { ~ S ~ } _ { \vec { \pi } \cdot \mathrm { m a x } } { = } 5 . ~ 0 4 \times 2 . ~ 2 { = } 1 1 . ~ 1 0 ~ \mathrm { m } ^ { 2 }$ $$ \mathrm{S} _ {\text {采} \min} = 4. 4 4 \times 2. 2 = 9. 7 7 \mathrm{m} ^ {2} $$ $$ \mathrm{S} _ {\text {采平均}} = (1 1. 1 0 + 9. 7 7) \div 2 = 1 0. 4 4 \mathrm{m} ^ {2} $$ $$ \begin{aligned} Q _ {\text {采}} & = 60 \times 70 \% \times v _ {\text {采}} \times S _ {\text {采平均}} \times k _ {\text {采高}} \times k _ {\text {采面长}} (\mathrm{m} ^{3} / \mathrm{min}) \\ & = 60 \times 70 \% \times 1 \times 10.44 \times 1.1 \times 1.2 \\ & \approx 578.8 \mathrm{m}^{3} / \mathrm{min} \end{aligned} $$ $$ \mathrm{取} 5 7 9 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min} $$ 工作面安装及回撤期间所需风量按工作面风量一半配置579×0.5=289.5 m³/min 。 取 290 m³/min。 表1 采煤工作面进风流气温与对应风速
采煤工作面进风流气温(°C)采煤工作面风速(m/s)
<201.0
20~231.0~1.5
23~261.5~1.8
26~281.8~2.5
28~302.5~3.0
采煤工作面采高调整系数
采高(m)<2.02.0~2.5≥2.5及放顶煤工作面
系数(K采高)1.01.11.2
表3 采煤工作面长度调整系数
采煤工作面长度(m)系数(k采面长)
<150.8
15~800.8~0.9
80~1201.0
120~1501.1
150~1801.2
>1801.30~1.40
按最低风速计算风量 $$ \begin{array}{r l} & Q _ {\text {采} 2} = 6 0 \times 0. 2 5 \times S _ {\max} = 1 5 \times 2 0. 0 2 = 3 0 0. 3 (\mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}) \quad \text {取} 3 0 1 \\ & (\mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}) \end{array} $$ 式中： $\mathrm { S _ { m a x } } \mathrm { - - }$ 工作面回撤期间的最大断面积，为 9.1×$2 . 2 { = } 2 0 . 0 2 \mathrm { m } ^ { 2 }$ 4、按工作人员数量计算： $$ \begin{array}{r l} \mathrm{Q} _ {\text {采} 3} & \geqslant 4 \mathrm{N(m} ^ {3} / \mathrm{min}) \\ & \geqslant 4 \times 1 8 \\ & \geqslant 7 2 (\mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}) \end{array} $$ 式中：N—拆除工作面同时作业的最多人数，N 取18； 4—每人需风量， $\mathrm { { m } ^ { 3 } / \mathrm { { m i n } } } .$ C 5、按注氮量进行计算 注氮区域工作场所安全通风量，按下式计算： $$ Q _ {0} \geq \frac {Q _ {N} (C _ {N} + C _ {1} - 1)}{C _ {1} - C _ {2}} $$ 式中： $\mathsf Q _ { 0 } \mathrm { . }$ —工作场所的安全风量， $\mathrm { m } ^ { 3 } / \mathrm { m i n }$ $\mathsf Q _ { \mathrm { N } }$ —最大注氮量，900m³/h，取完全泄露量 $1 5 . 0 \mathrm { m } ^ { 3 } / \mathrm { m i n }$ $\mathrm { C } _ { \mathrm { N } }$ —泄露氮气中氮气浓度，%，取97%； $\mathrm { C } _ { 1 }$ —巷道中或工作面原始氧气浓度，一般取20.8%； $\mathrm { C _ { 2 } }$ —工作场所的安全氧浓度指标，取18.5%。 $$ Q _ {0} \geq \frac {Q _ {N} \left(C _ {N} + C _ {1} - 1\right)}{C _ {1} - C _ {2}} = \frac {1 5 \times (0 . 9 7 + 0 . 2 0 8 - 1)}{0 . 2 0 8 - 0 . 1 8 5} \approx 1 1 7 \left(m ^ {3} / \min\right) $$ 6、按风速进行验算： $$ \begin{array}{r l} & 1 5 \mathrm{S} _ {\max} \leqslant \mathrm{Q} _ {\text {采}} \leqslant 2 4 0 \mathrm{S} _ {\min} \\ & 3 0 1 \mathrm{m} ^ {3} / \min \leqslant 3 0 1 \mathrm{m} ^ {3} / \min \leqslant 4 8 0 4. 8 \mathrm{m} ^ {3} / \min \end{array} $$ 根据上述计算结果，12601工作面回撤期间最低配风风量不小于$3 0 1 \mathrm { m } ^ { 3 } / \mathrm { m i n }$ o $$ 4 8 0 4. 8 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min} \geqslant Q _ {\text {采}} \geqslant 3 0 1 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min} $$ 7、当12601回撤工作面风量低于 $3 0 1 \mathrm { m } ^ { 3 } / \mathrm { m i n }$ 或拆除支架施工地点瓦斯浓度达到1.0%时，则开启安装在12601运输顺槽安装在南翼轨道运输延伸巷处的局部通风机供风。 局部通风机与风筒选型如下： ⑴ 局部通风机工作风量计算： $$ \mathrm{Q} _ {\text {扇}} = \mathrm{Q} _ {\text {掘}} \times \mathrm{P(m} ^ {3} / \mathrm{min}) $$ 式中： $\ Q _ { \breve { \jmath } }$ — 局部通风机工作风量， $\mathrm { m } ^ { 3 } / \mathrm { m i n }$ $\mathsf { Q } _ { \sharp \sharp }$ — 掘进工作面的需要风量， $\mathrm { m } ^ { 3 } / \mathrm { m i n }$ P — 局部通风机供风巷道风筒漏风系数，对于柔性风筒按下式计算： $$ \begin{array}{r l} \mathrm{P} & = 1 / (1 - \mathrm{L} _ {\text {接}}) ^ {\mathrm{n}} \\ \mathrm{P} & = 1 / (1 - 0. 0 0 2) ^ {2 7} \\ & = 1. 0 6 \end{array} $$ 式中： N — 风筒接头数，风筒供风距离约为270m，风筒接头数为27； L — 一个接头漏风率，反压边连接时，L=0.002 $$ Q _ {\text {扇}} = 3 0 1 \times 1. 0 6 $$ $$ \approx 3 2 0 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min} $$ ⑵ 局部通风机工作风压计算 $$ \mathrm{h} _ {\mathrm{ft}} = \mathrm{R} _ {\mathrm{P}} \times \mathrm{Q} _ {\text {掘}} \times \mathrm{Q} _ {\text {扇}} (\mathrm{Pa}) $$ 式中： $\mathrm { h _ { f r } } ^ { . }$ —压入式局部通风机的全风压， $\mathrm { P a }$ ； $\mathrm { R } _ { \mathrm { p } } -$ 压入式风筒的总风阻， $\mathrm { ~ N ~ } \cdot \mathrm { ~ S ^ { 2 } / m } ^ { 8 }$ ；按下式进行计算： $$ \mathrm{R} _ {\mathrm{P}} = 6. 5 \alpha \times \mathrm{L} / \mathrm{d} ^ {5 +} (\mathrm{n} \times \zeta_ {\mathrm{j0} ^ {+}} \sum \zeta_ {\mathrm{bei} ^ {+}} \zeta_ {\mathrm{in}}) \times [ \rho / (2 S ^ {2}) ] $$ 式中： α——风筒摩擦阻力系数，0.0032N. $\mathrm { S } ^ { 2 } / \mathrm { m } ^ { 4 }$ L——风筒长度，270m； d——风筒直径，0.8m； ρ——空气密度，1.2kg/m3； s——风筒断面积，0.5024m2； n——风筒接头个数，27； $\zeta _ { \mathrm { \ j 0 } } ^ { \mathrm { \ } }$ ——风筒接头局部阻力系数，0.12； $\zeta _ { \mathrm { \ b e i } } .$ ——风筒拐弯局部阻力系数，2 处 $9 0 ^ { \circ }$ 取 2.5； $\zeta _ { \mathrm { \scriptsize ~ i n } } \cdot$ ——风筒入口局部阻力系数，当入口处完全修圆时，取ζ＝0.1； 不加修圆的直角入口时，取 $\begin{array} { r l } { \zeta _ { \mathrm { ~ \scriptsize ~ i ~ n ~ } } = } \end{array}$ 0.5\~0.6。 12601工作面拆除用风筒的总风阻为，选用Φ800mm胶质双反边风 筒： $$ \mathrm{R} _ {\mathrm{p}} = 6. 5 \times 0. 0 0 3 2 \times 2 7 0 / 0. 3 2 7 6 8 + (2 7 \times 0. 1 2 + 2. 5 + 0. 1) \times $$ $$ [ 1. 2 / (2 \times 0. 5 0 2 4 ^ {2}) ] $$ $$ \approx 3 1 \mathrm{N}. \mathrm{S} ^ {2} / \mathrm{m} ^ {8} $$ 12601工作面拆除用局部通风机工作风压为： h = 31×(301÷60)×(320÷60)≈830Pa 表 2 胶质风筒拐弯局部阻力系数参考表 表 1 胶质风筒α、 $\zeta _ { \mathrm { ~ j 0 ~ } }$ 选用范围参考表
风筒直径(mm)摩擦阻力系数α(N.S2/m4)接头局部阻力系数ξj0备注
3000.00530.15接头为插接、反边接头。
4000.0049
5000.00450.15~0.13
6000.0041
7000.00380.13~0.09
8000.0032
10000.0029
拐弯角度20°40°60°80°90°100°
$\zeta_{\text{bei}}$ 0.180.40.621.01.251.55
## ⑶ 局部通风机及风筒选型 根据以上计算结果，12601 综采工作面回撤期间，南翼轨道运输延伸巷局 12601 运输顺槽 10-15 米处安装两台型号为：FBDNO6.3/2\*30 矿用隔爆轴流式局部通风机(一用一备），吸风量为 $2 6 0 { - } 6 3 0 \mathrm { m ^ { 3 } / m i n }$ ，全风压为 860～6300Pa，配用Ø800mm 阻燃抗静电风筒，可满足生产要求。 ⑷ 局部通风机安装处全风压供风量的计算： 12601运输顺槽局部通风机安装处巷道全风压供风量： $$ \begin{array}{r l} \mathrm{Q} _ {\text {掘}} & = \sum \mathrm{Q} _ {\text {扇}} + 6 0 \times \mathrm{V} _ {\text {安}} \times \mathrm{S} _ {\text {安}} \\ & = 3 6 0 + 6 0 \times 0. 2 5 \times 1 1. 7 6 = 5 3 6. 4 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min} \end{array} $$ $\mathsf { Q } _ { \sharp \sharp } \cdot$ —局部通风机安装处巷道的全风压供风量， $\mathrm { m } ^ { 3 } / \mathrm { m i n }$ $\sum \limits _ { \mathbb { Q } \ne \mathbb { Z } }$ —安装在同一地点并联通风的各局部通风机实际工作风量之和，参照局部通风机说明书，FBDNO6.3/2\*30型局部通风机单机最大吸风量360 m3/min $\mathrm { V } _ { \breve { \breve { \ast } } } .$ —局部通风机吸入口至局部通风机供风井巷回风口之间的风速， $\mathrm { m } / \mathrm { s }$ 。安装局部通风机的巷道中的风量，除了满足局部通风机的吸风量外，还应保证局部通风机吸入口至局部通风机供风井巷回风口之间的风速，以防止局部通风机吸入循环风和这段距离内风流停滞，造成瓦斯积聚。无瓦斯涌出岩巷0.15m/s，有瓦斯涌出的岩巷、半煤岩巷和煤巷0.25m/s； $\mathrm { S } _ { \dot { \mp } }$ — 局部通风机安装地点到回风口间的巷道最大断面积，取$1 1 . 7 6 \mathrm { m } ^ { 2 }$ 0 12601工作面局部通风机安装处全风压供风量为不低于$5 3 6 . 4 \mathrm { { m } ^ { 3 } / \mathrm { { m i n } } }$ 通过以上计算，通过以上计算，12601运输顺槽局部通风机安装处全风压供风量为不低于536.4 m3/min。（因运顺局部通风机安装在南翼轨道延伸巷，局部通风机吸入后富裕风量再次进入南翼轨道延伸巷，故12601工作面局部通风机安装处巷道全风压需风量只计算局部通风机实际吸风量。） ## 五、12608综采工作面风量计算 1、按气象条件计算： $$ Q _ {\text {采}} 1 = 6 0 \times 70 \% \times v _ {\text {采}} 1 \times S _ {\text {采}} \times k _ {\text {采高}} \times k _ {\text {采面长}} (\mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}) $$ 式中: 60—单位换算产生的系数； 70%—有效通风断面系数； $\nu _ { \mathrm { ~ \ast ~ } }$ —采煤工作面的风速， $\mathrm { m } / \mathrm { s } .$ 。按采煤工作面进风流的最高温度从表1中选取； $\mathrm { S } _ { \vec { \ast } }$ —采煤工作面的平均有效断面积，按最大和最小控顶断面的平均值计算，㎡； $k _ { \ �on }$ —采煤工作面采高调整系数（见表2）； $\mathrm { k } _ { \mp } \mp \frac { 1 } { \mp 1 } \ast$ —采煤工作面长度调整系数（见表3）。 工作面采煤时最小控顶距为 4.44m，最大控顶距为 5.04m，工作面实际（最大）采高2.2m。 故： $\mathrm { ~ S ~ } _ { \vec { \pi } \operatorname { m a x } } = 5 . 0 4 \times 2 . 2 { = } 1 1 . 1 0 \ m ^ { 2 }$ $$ \mathrm{S} _ {\text {采} \min} = 4. 4 4 \times 2. 2 = 9. 7 7 \mathrm{m} ^ {2} $$ $$ \mathrm{S} _ {\text {采平均}} = (1 1. 1 0 + 9. 7 7) \div 2 = 1 0. 4 4 \mathrm{m} ^ {2} $$ $$ \begin{aligned} Q_{\text{采}} & = 60\times 70\% \times v_{\text{采}}\times S_{\text{采平均}}\times k_{\text{采高}}\times k_{\text{采面长}}(\mathrm{m}^{3}/\mathrm{min})\\ & = 60\times 70\% \times 1\times 10.44\times 1.1\times 1.2\\ & \approx 578.8\mathrm{m}^{3}/\mathrm{min}\\ & \text{取} 579\mathrm{m}^{3}/\mathrm{min} \end{aligned} $$ 表1 采煤工作面进风流气温与对应风速
采煤工作面进风流气温(°C)采煤工作面风速(m/s)
<201.0
20~231.0~1.5
23~261.5~1.8
26~281.8~2.5
28~302.5~3.0
采煤工作面采高调整系数
采高(m)<2.02.0~2.5≥2.5及放顶煤工作面
系数(K采高)1.01.11.2
表3 采煤工作面长度调整系数
采煤工作面长度(m)系数(k采面长)
<150.8
15~800.8~0.9
80~1201.0
120~1501.1
150~1801.2
>1801.30~1.40
2、按绝对瓦斯涌出量计算： 按采煤工作面回风流中瓦斯浓度不超过1.0％的要求计算： $$ \begin{array}{r l} \mathrm{Q} _ {\text {采} 2} & = 1 0 0 \times \mathrm{q} _ {\text {采}} \mathrm{CH} _ {4} \times \mathrm{K} _ {\text {采}} \mathrm{CH} _ {4} (\mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}) \\ & = 1 0 0 \times 0. 7 2 \times 1. 1 4 \\ & \approx 8 2 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min} \end{array} $$ 式中： $\mathrm { q _ { \vec { \ast } } C H _ { 4 } }$ —采煤工作面回风顺槽风流中平均绝对 $\mathcal { \overline { { E } } }$ 斯涌出量，（参照2024-2025年 $\bar { \mu } \dot { J } ^ { \dot { - } }$ 井瓦斯等级鉴定12610综采工作面7月三旬平均绝对瓦斯涌出量为0.72m³/min，取三旬最大绝对 $\mathcal { \overline { { E } } }$ 斯涌出量为 $0 . 8 2 \mathrm { m } ^ { 3 }$ /min） $\mathrm { K _ { \vec { * } } C H _ { 4 } } .$ —采煤工作面瓦斯涌出不均匀的备用风量系数。（正常生产时连续观测1个月，最大绝对瓦斯涌出量和月平均绝对瓦斯涌出量的比值）；0.82/0.72=1.14） 100—采煤工作面回风流中 $\overline { { E } }$ 斯浓度不超过1.0%所换算的系数。 3、按绝对二氧化碳涌出量计算： $$ \begin{array}{r l} \mathrm {Q_ {\text {采}} CO_ {2} = 67\times q_ {\text {采}} CO_ {2} \times K_ {\text {采}} CO_ {2} (m^ {3} /min)} \\ & = 6 7 \times 1. 4 4 \times 1. 1 3 \\ & \approx 1 0 9 \mathrm {m^ {3} /min} \end{array} $$ 式中: $\mathrm { { q } _ { \vec { * } } \mathrm { { C 0 } _ { 2 } } }$ —采煤工作面回风顺槽风流中平均绝对二氧化碳涌出量，（(2024-2025矿井丽斯等级鉴定12610采煤工作面2024年7月三旬平均绝对二氧化碳涌出量为 $1 . 4 3 \mathrm { m } ^ { 3 } / \mathrm { m i n }$ ,另外根据2024年7月三旬数据计算，取三旬最大绝对瓦斯涌出量为 $1 . 6 3 \mathrm { m } ^ { 3 } / \mathrm { m i n } . \ )$ ）；1.63/1.44=1.13） $\mathtt { K } _ { \vec { \ast } } \mathrm { C 0 2 } \cdot$ —采煤工作面二氧化碳涌出不均匀的备用风量系数。（正常生产时连续观测1个月，最大绝对二氧化碳涌出量与月平均绝对二氧化碳涌出量的比值为1.13） 67—工作面回风流中二氧化碳浓度不超过1.5%所换算的常数。 4、按工作人员数量计算： $$ \begin{array}{r l} \mathrm {Q_ {采3}} & \geqslant 4 \mathrm{N(m} ^ {3} / \mathrm{min}) \\ & \geqslant 4 \times 3 0 \\ & \geqslant 1 2 0 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min} \end{array} $$ 式中：N—采煤工作面交接班同时的最多人数,N取30； 4—每人需风量，m³/min。 5、按注氮量进行计算 注氮区域工作场所安全通风量，按下式计算： $$ Q _ {0} \geq \frac {Q _ {N} (C _ {N} + C _ {1} - 1)}{C _ {1} - C _ {2}} $$ 式中： $\mathsf Q _ { 0 } \mathrm { . }$ —工作场所的安全风量，m³/min； $\mathsf { Q } _ { \mathrm { N } } .$ —最大注氮量， $9 0 0 \mathrm { { m } } ^ { 3 } / \mathrm { { h } }$ ，取完全泄露量 $1 5 . 0 \mathrm { m } ^ { 3 } / \mathrm { m i n }$ $\mathrm { C } _ { \mathrm { N } }$ —泄露氮气中氮气浓度，%，取97%； $\mathrm { C } _ { 1 }$ —巷道中或工作面原始氧气浓度，一般取20.8%； $\mathrm { C _ { 2 } - }$ 工作场所的安全氧浓度指标，取18.5%。 $$ Q _ {0} \geq \frac {Q _ {N} \left(C _ {N} + C _ {1} - 1\right)}{C _ {1} - C _ {2}} = \frac {1 5 \times (0 . 9 7 + 0 . 2 0 8 - 1)}{0 . 2 0 8 - 0 . 1 8 5} \approx 1 1 7 \left(m ^ {3} / \min\right) $$ 6、按采煤工作面风速进行验算： （5）按采煤工作面风速进行验算： ①验算最小风量： $$ \begin{array}{r l} \mathrm{Q} _ {\text {采}} & \geqslant 6 0 \times 0. 2 5 \mathrm{Smax(m} ^ {3} / \mathrm{min}) \\ & \geqslant 6 0 \times 0. 2 5 \times 7. 7 6 \\ & \geqslant 1 1 6. 4 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min} \end{array} $$ $$ \begin{aligned} \text{Smax} & = 1\text{max} \times \text{h 采} \times 70\% \quad (\text{m}^{2}) \\ & = 5.04 \times 2.2 \times 70\% \\ & = 7.76 \text{m}^{2} \end{aligned} $$ ②验算最大风量： $$ \begin{array}{r l} \mathrm{Q} \text {采} & \leqslant 6 0 \times 4. 0 \mathrm{Smin} \quad (\mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}) \\ & \leqslant 6 0 \times 4. 0 \times 6. 8 4 \\ & \leqslant 1 6 4 1. 6 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min} \end{array} $$ $$ \begin{aligned} \mathrm{Smin} & = 1\mathrm{min}\times \mathrm{h} \text{采}\times 70\% \quad (\mathrm{m}^{2})\\ & = 4.44\times 2.2\times 70\% = 6.84\mathrm{m}^{2} \end{aligned} $$ 式中：Smax—采煤工作面最大控顶有效断面积， $\mathrm { m } ^ { 2 } { \mathrm { ; } }$ ； lmax—采煤工作面最大控顶距，m； h 采—采煤工作面实际采高，m； Smin—采煤工作面最小控顶有效断面积， $\mathrm { m } ^ { 2 } { \mathrm { ; } }$ ； lmin—采煤工作面最小控顶距，m； 0.25—采煤工作面允许的最小风速，m/s； 70%—有效通风断面系数； 4.0—采煤工作面允许的最大风速，m/s。 根据以上计算结果，12608（里段）综采工作面回采期间需要风量Q采， $$ 5 7 9 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min} \leqslant Q \text {采} \leqslant 1 6 4 1. 6 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min。} $$ 初采初放采煤工作面需要风量计算：初采初放采煤工作面亦应满足按瓦斯、二氧化碳、气温等规定计算的风量，且最少不得低于同一采煤方式相同的采煤工作面需要风量的150%。 $$ \mathrm{Q} _ {\mathrm{安装}} \geqslant 1. 5 \times \mathrm{Q} _ {\mathrm{采}} $$ $$ \begin{array}{l} \geqslant 1. 5 \times 5 7 9 \\ \geqslant 8 6 9 \mathrm {m^ {3} /min} \end{array} $$ 综上所述：12608初采初放工作面，需要风量不低于869m³/min，不高于1641.6 m³/min。 ## 六、12611回风顺槽外段 ## 1、设计参数 根据2026年6月份计划，6月份12611回风顺槽外段掘进最大供风距离180m，掘进断面为13.44㎡，掘进方式为综掘。 ## 2、工作面风量计算 (1)按照绝对 $\mathcal { \overline { { E } } }$ 斯涌出量计算： $$ \begin{array}{r l} \text {(式一)} Q _ {\text {掘} 1} & = 1 0 0 \times q _ {\text {掘}} \times K _ {\text {掘}} \quad (m ^ {3} / \min) \\ & = 1 0 0 \times 0. 2 7 \times 1. 2 1 \\ & \approx 3 3 m ^ {3} / \min \end{array} $$ $$ \begin{array}{r l} \text {(式二)} Q _ {\text {掘} 1} & = 1 0 0 \times q _ {\text {掘}} \times K _ {\text {掘}} \quad (m ^ {3} / \min) \\ & = 1 0 0 \times 0. 2 9 \times 1. 0 4 \\ & \approx 3 1 m ^ {3} / \min \end{array} $$ 式中: q —掘进工作面回风流中平均绝对瓦斯涌出量，m³/min。抽放矿 井的瓦斯涌出量，应扣除瓦斯抽放量进行计算。（式一）参照12613切眼工作面2025年2月平均绝对瓦斯涌出量为0.27m³/min，最大绝对瓦斯涌出量为0.35m³/min；（式二）（参照矿井2024年8月份瓦斯等级鉴定报告，掘进工作面平均绝对瓦斯涌出量为0.29m³/min，最大绝对瓦斯涌出量为0.30m³/min；） K 掘—掘进工作面瓦斯涌出不均匀的备用风量系数。正常生产条件下，连续观测1 个月，日最大绝对瓦斯涌出量与月平均日绝对 $\overline { { E } }$ 斯涌出量的比值；（式一）0.35/0.29≈1.21；（式二）0.30/0.29≈1.04； 100—掘进工作面回风流中瓦斯浓度不超过1.0%所换算的系数。 （2）按绝对二氧化碳涌出量计算： $$ \begin{array}{r l} \mathrm{Q} _ {\text {掘} 2} & = 6 7 \times \mathrm{q} _ {\text {掘}} \times \mathrm{K} _ {\text {掘}} (\mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}) \\ & = 6 7 \times 0. 6 1 \times 1. 3 0 \end{array} $$ $$ \approx 5 4 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min} $$ 式中: q —掘进工作面回风流中平均绝对二氧化碳涌出量， $\mathrm { m } ^ { 3 } / \mathrm { m i n }$ 0 参照12613运顺工作面2026 年2 月平均绝对二氧化碳涌出量为$0 . 6 1 \mathrm { m } ^ { 3 } / \mathrm { m i n }$ ，最大绝对二氧化碳涌出量为 $0 . 7 9 \mathrm { { m } } ^ { 3 } / \mathrm { { m i n } }$ ；K掘—掘进工作面二氧化碳涌出不均匀的备用风量系数。正常生产条件下，连续观测1个月，日最大绝对二氧化碳涌出量与月平均日绝对二氧化碳涌出量的比值； $0 . 7 9 / 0 . 6 1 \approx 1 . 3 0$ 67—掘进工作面回风流中二氧化碳浓度不超过1.5%所换算系数。 (3)按照风速、温度计算掘进工作面需要风量： $$ \begin{array}{r l} Q _ {\text {掘3}} & = 6 0 \times V _ {\text {掘}} \times S _ {\text {掘max}} \times K _ {\text {温}} \quad (\mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}) \\ & = 6 0 \times 0. 2 5 \times 1 6. 2 4 \times 1. 0 \\ & = 2 4 3. 6 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min} \quad \text {取} 2 4 4 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min} \end{array} $$ 式中： $\mathrm { ~ V ~ } _ { \sharp \sharp } .$ —局部通风机供风巷道内最低允许风速， $\mathrm { m } / \mathrm { s }$ ；岩巷 $\vee _ { \sharp \sharp } \geqslant$ 0.15m/s，煤巷和半煤岩巷 $\mathrm { \Delta V _ { \\ i \equiv } \geqslant 0 . 2 5 m / s }$ S 掘max—局部通风机供风巷道的最大净断面积(掘进工作面因出现断层、高冒、地质构造造成巷道断面积增大的除外)， 取 16.24 ㎡； $\textrm { K } _ { \because \tt { s } }$ —局部通风机供风巷道空气温度调整系数，按温度在 $1 9 \mathrm { { ^ \circ C } }$ 进行计算， $\textrm { K } _ { \sharp \sharp }$ 取1.0；（见表6） 表 6 掘进工作面空气温度调整系数
掘进工作面空气温度(°C)配风调整系数(K温)
18~201.00
20~231.00~1.10
23~261.10~1.25
26~281.25~1.4
28~301.4~1.6
因此，12611回风顺槽外段进工作面需要风量不低于 $2 4 4 \mathrm { m } ^ { 3 } / \mathrm { m i n }$ （4）按掘进工作面同时作业人数计算需要风量: 每人供风量≮4 $\mathrm { m } ^ { 3 } / \mathrm { m i n }$ $$ Q _ {\text {掘} 4} \geqslant 4 N \quad \left(\mathrm{m} ^ {3} / \min\right) $$ $$ \geqslant 4 \times 1 6 $$ $$ \geqslant 6 4 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min} $$ 式中： N — 掘进工作面同时工作的最多人数，取16人； 4 — 每人供风量， $\operatorname { m } ^ { 3 } / \operatorname { m i n } .$ o （5）按风速进行验算: 12611回风顺槽外段掘进为煤巷，因此： $$ 0. 2 5 \times 6 0 \mathrm{S} _ {\text {掘} \max} \leqslant \mathrm{Q} _ {\text {煤掘}} \leqslant 4 \times 6 0 \mathrm{S} _ {\text {掘} \min} $$ $$ 2 4 3. 6 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min} \leqslant Q _ {\text {煤掘}} \leqslant 2 8 2 2. 4 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min} $$ $$ 2 4 3. 6 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min} \leqslant 2 4 3. 6 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min} \leqslant 2 8 2 2. 4 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min} $$ 岩巷掘进最低风量， $\mathrm { Q _ { \mathbin { \perp } \mathbin { \perp } \mathbin { \perp } \mathbin { / { \vphantom { ( \mathrm { ~ Q _ { \ell } \mathbin { \perp } \mathbin { / { \vphantom { ( \mathrm { ~ Q _ { \ell } \cup \mathrm { S _ { \ell } \oplus \mathrm { ~ m a x } } \kern - delimiterspace } \mathrm { ~ m i n } } ) } } } } } } } \geq 0 . 1 5 \times 6 0 S _ { \mathbin { \mathrm { \perp } \mathbin { / { \vphantom { ( \mathrm { ~ Q _ { \ell } \oplus \mathrm { ~ m i n } } ) } } \kern - delimiterspace } \mathrm { ~ m i n } } } } \mathrm { ~ ( ~ \mathrm { m } } ^ { 3 } / \mathrm { m i n } )$ 煤巷掘进最低风量， $\mathrm { Q _ { \ p s i g h } { \gtrsim } 0 . 2 5 \times 6 0 S \Pi _ { \ p s i m a x } \nabla ( m ^ { 3 } / m i n ) }$ 岩煤巷道最高风量， $\mathsf Q \mathsf { \Pi } _ { \mp \sharp \sharp } \leqslant 4 \times 6 0 \mathsf S \mathsf { \Pi } _ { \mp \sharp \mathsf { \tiny ~ m i n } } \ ( \mathsf { m } ^ { 3 } / \mathsf { m i n } )$ 式中： $\mathrm { S \ _ { \# \ m a x } }$ —局部通风机供风巷道的最大净断面积， ${ \mathfrak { m } } ^ { 2 }$ ；取 $1 6 . 2 4 \mathrm { ~ m } ^ { 2 }$ $\mathrm { S } _ { \sharp \sharp \operatorname* { m i n } } .$ —局部通风机供风巷道的最小净断面积， ${ \mathfrak { m } } ^ { 2 }$ ，取 $1 1 . 7 6 \mathrm { ~ m } ^ { 2 }$ 因此 12611 回风顺槽外段掘进工作面需要风量不低于 $2 4 4 \mathrm { m } ^ { 3 }$ $/ \mathrm { m i n } _ { \circ }$ 3、局部通风机工作风量计算 （1） $ \mathrm { ~ \cal ~ Q ~ } _ { \nvDash } = \mathrm { ~ \sf ~ Q ~ } _ { \ddag \ast } \times \mathrm { ~ P ~ } \mathrm { ~ ~ \Lambda ~ } ( \mathrm { m } ^ { 3 } / \mathrm { m i n } )$ 式中： $\ Q _ { ☉ }$ — 局部通风机工作风量， $\mathrm { m } ^ { 3 } / \mathrm { m i n }$ $\mathsf Q _ { \pm \sharp }$ — 掘进工作面的需要风量，m³/min； P — 局部通风机供风巷道风筒漏风系数，对于柔性风筒按下式 计算： $$ \begin{array}{r l} \mathrm{P} & = 1 / (1 - \mathrm{L} _ {\text {接}}) ^ {\mathrm{n}} \\ \mathrm{P} & = 1 / (1 - 6 0 \times 0. 0 0 2) \\ & = 1 / 0. 8 8 \\ & \approx 1. 1 3 \end{array} $$ 式中： n — 风筒接头数； L — 一个接头漏风率，反压边连接时，L=0.002；
$Q_{扇} = 244 \times 1.13$ $\approx 276 \, m^{3}/min$
（2）局部通风机工作风压计算： 根据掘进工作面设计长度、局部通风机需要工作风量、掘进工作面需要风量、风筒风阻，计算掘进工作面局部通风机工作风压值：式中：Rp——压入式风筒的总风阻， $\mathrm { N } . \mathrm { S } ^ { 2 } / \mathrm { m } ^ { 8 }$ ； hft——压入式局部通风机全风压，Pa； $$ \begin{array}{r l} \mathrm{Rp} & = 6. 5 \alpha \times \mathrm{L} / (\mathrm{d} ^ {5}) + (\mathrm{n} \times \zeta_ {\mathrm{j0}} + \sum \zeta_ {\mathrm{bei}} + \zeta_ {\mathrm{in}}) \times [ \rho / (2 \mathrm{s} ^ {2}) ] \\ & = 6. 5 \times 0. 0 0 3 2 \times 1 4 2 0 / 0. 3 2 7 6 8 + (1 4 1 \times 0. 0 9 + 1. 2 5 \times 1 + 0. 1) \end{array} $$
$\times [1.2 / (2\times 0.5024^{2})]$ $\approx 124\mathrm{N.S}^2 /\mathrm{m}^8$
$$ \mathrm{h} _ {\mathrm{ft}} = \mathrm{Rp} \times \mathrm{Q} _ {\text {扇}} \times \mathrm{Q} _ {\text {掘}} = 6 0 \times 3 2 5 / 6 0 \times 2 4 4 / 6 0 \approx 1 3 2 4 \mathrm{Pa} $$ α——风筒摩擦阻力系数，0.0032N.S2/m4； L——风筒长度，1420m； d——风筒直径，0.8m； ρ——空气密度，1.2kg/m3； s——风筒断面积，0.5024m2； n——风筒接头个数，141； $\zeta _ { \mathrm { \ j 0 } } ^ { \mathrm { \ } }$ ——风筒接头局部阻力系数，0.09； $\boldsymbol { \zeta } _ { \mathrm { \ b e i } }$ ——风筒拐弯局部阻力系数，2 处90°，取1.25； $ { \zeta _ { \mathrm { ~ i n } } } ^ { . }$ ——风筒入口局部阻力系数，当入口处完全修圆时，取ζ$= 0 . 1$ 不加修圆的直角入口时，取 $\begin{array} { r } { \boldsymbol { \zeta } _ { \mathrm { ~ i n ~ } } = 0 . 5 \ : \mathrm { \sim } 0 . 6 . } \end{array}$ 表 2 胶质风筒α、 $\boldsymbol { \zeta } _ { \mathrm { ~ j 0 ~ } }$ 选用范围参考表
风筒直径(mm)摩擦阻力系数α(N.S2/m4)接头局部阻力系数ξj0备注
3000.00530.15接头为插接、反边接头。
4000.0049
5000.00450.15~0.13
6000.0041
7000.00380.13~0.09
8000.0032
10000.0029
表 3 胶质风筒拐弯局部阻力系数参考表
拐弯角度20°40°60°80°90°100°
$\zeta_{bei}$ 0.180.40.621.01.251.55
## （3）选择合适局部通风机 根据以上计算结果，12611回风顺槽掘进期间使用局部通风机型号为：FBDY№6.3/2×30矿用隔爆型压入式对旋轴流局部通风机，吸风量为 590～435m3/min，全压为 1700～5600Pa，配用Ø800mm 阻燃抗静电风筒，交叉风筒配用Ø800mm铁质风筒，满足安全作业要求。 （4）12611 回风顺槽外段局部通风机安装处巷道全风压供风量计算： $$ \begin{array}{r l} Q _ {\text {掘全}} = & \sum Q _ {\text {扇实}} + 6 0 \times V _ {\text {安}} \times S _ {\text {安}} \quad (\mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}) \\ = & 3 2 2 + 6 0 \times 0. 2 5 \times 1 3. 2 \\ \approx & 5 2 0 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min} \end{array} $$ 式中： $\ Q _ { \pm \sharp _ { \pm } ^ { \star } }$ —局部通风机安装处巷道的全风压供风量， $\mathrm { m } ^ { 3 } / \mathrm { m i n }$ $\sum 2 \supseteq _ { \check { \mathcal { A } } \check { \mathcal { Z } } } \dot { \vec { \mathcal { Z } } }$ —安装在同一地点并联通风的各局部通风机实际工作风量之和， $\mathrm { m } ^ { 3 } / \mathrm { m i n }$ ；参照2026年5 月12日12611运输顺槽局部通风机实际吸风量为 $3 2 2 \mathrm { \ m } ^ { 3 } / \mathrm { m i n }$ ； V — 局部通风机吸入口至局部通风机供风巷道回风口之间的风速，m/s。安装局部通风机的巷道中的风量，除了满足局部通风机的吸风量，还应保证局部通风机吸入口至局部通风机供风巷道回风口之间的风速，以防止局部通风机吸入循环风和这段距离内风流停滞，造成瓦斯积聚。无瓦斯涌出岩巷0.15m/s，有瓦斯涌出的岩巷、半煤岩巷和煤巷 0.25m/s； S —局部通风机安装地点到回风口间的巷道最大断面积，㎡。 12611 回风顺槽掘进期间安装两台 FBDY№6.3/2×30kw 对旋风机，12611回风顺槽局部通风机安装处全负压供风量不小于520m³/min。 因回顺局部通风机安装在东翼三号联巷，12611回风顺槽回风在次串联进入12613系统，故12611回风顺槽掘进工作面局部通风机安装处巷道全风压需风量不计算入 $E F$ 井有效风量。 ## 七、12611 运输顺槽 ## 1、设计参数 根据2026年6月份计划，6月份12611 运输顺槽掘进最大供风距离510m，掘进断面为14.84㎡，掘进方式为综掘。 ## 2、工作面风量计算 (1)按照绝对 $\mathcal { \overline { { E } } }$ 斯涌出量计算： $$ \begin{array}{r l} \text {(式一)} Q _ {\text {掘} 1} & = 1 0 0 \times q _ {\text {掘}} \times K _ {\text {掘}} \quad (m ^ {3} / \min) \\ & = 1 0 0 \times 0. 1 9 \times 1. 6 3 \\ & \approx 3 1 m ^ {3} / \min \end{array} $$ $$ \begin{array}{r l} \text {(式二)} Q _ {\text {掘} 1} & = 1 0 0 \times q _ {\text {掘}} \times K _ {\text {掘}} \quad (m ^ {3} / \min) \\ & = 1 0 0 \times 0. 2 9 \times 1. 0 4 \\ & \approx 3 1 m ^ {3} / \min \end{array} $$ 式中: q —掘进工作面回风流中平均绝对瓦斯涌出量，m³/min。抽放矿 井的瓦斯涌出量，应扣除瓦斯抽放量进行计算。（式一）参照12611运输顺槽外段工作面2026年3月平均绝对 $\overline { { E } }$ 斯涌出量为 $0 . 1 9 \mathrm { m } ^ { 3 } / \mathrm { m i n }$ 最大绝对瓦斯涌出量为 $0 . 3 1 \mathrm { m } ^ { 3 } / \mathrm { m i n }$ ；（式二）（参照矿井2024年8月份瓦斯等级鉴定报告，掘进工作面平均绝对瓦斯涌出量为0.29m³/min，最大绝对瓦斯涌出量为 $0 . 3 0 \mathrm { { m } ^ { 3 } / \mathrm { { m i n } ; \Sigma } }$ $\textrm { K } _ { \sharp \sharp } .$ —掘进工作面瓦斯涌出不均匀的备用风量系数。正常生产条件下，连续观测1 个月，日最大绝对瓦斯涌出量与月平均日绝对 $\overline { { E } }$ 斯涌出量的比值；（式一）0.31/0.19≈1.63；（式二）0.30/0.29≈1.04； 100—掘进工作面回风流中瓦斯浓度不超过1.0%所换算的系数。 （2）按绝对二氧化碳涌出量计算： $$ \begin{array}{r l} \mathrm{Q} _ {\text {掘} 2} & = 6 7 \times \mathrm{q} _ {\text {掘}} \times \mathrm{K} _ {\text {掘}} (\mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}) \\ & = 6 7 \times 0. 3 1 \times 1. 4 8 \\ & \approx 3 1 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min} \end{array} $$ 式中: ${ \mathrm { ~ q ~ } } _ { \sharp } { \mathrm { ~ \overline { { \varphi } } ~ } }$ —掘进工作面回风流中平均绝对二氧化碳涌出量， $\mathrm { m } ^ { 3 } / \mathrm { m i n }$ 参照12611运输顺槽外段工作面2026年3 月平均绝对二氧化碳涌出量为 $0 . 3 1 \mathrm { m } ^ { 3 } / \mathrm { m i n }$ ，最大绝对二氧化碳涌出量为 $0 . 4 6 \mathrm { m } ^ { 3 } / \mathrm { m i n }$ ；K掘—掘进工作面二氧化碳涌出不均匀的备用风量系数。正常生产条件下，连续观测1个月，日最大绝对二氧化碳涌出量与月平均日绝对二氧化碳涌出量的比值； $0 . 4 6 / 0 . 3 1 \approx 1 . 4 8$ 67—掘进工作面回风流中二氧化碳浓度不超过1.5%所换算系数。 (3)按照风速、温度计算掘进工作面需要风量： $$ \begin{array}{r l} Q _ {\text {掘3}} & = 6 0 \times V _ {\text {掘}} \times S _ {\text {掘max}} \times K _ {\text {温}} \quad (\mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}) \\ & = 6 0 \times 0. 2 5 \times 1 7. 0 8 \times 1. 0 \\ & = 2 5 6. 2 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min} \quad \text {取} 2 5 7 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min} \end{array} $$ 式中： $\vee _ { \sharp \sharp } .$ —局部通风机供风巷道内最低允许风速， $\mathrm { m } / \mathrm { s } ;$ 岩巷 $\lor _ { \mathfrak { H } } \geqslant$ $$ 0. 1 5 \mathrm{m} / \mathrm{s}, \text { 煤巷和半煤岩巷 } V _ {\text { 掘 }} \geqslant 0. 2 5 \mathrm{m} / \mathrm{s}; $$ S 掘max—局部通风机供风巷道的最大净断面积(掘进工作面因出现断层、高冒、地质构造造成巷道断面积增大的除外)， 取 $1 7 . 0 8 \mathrm { m } ^ { 2 }$ $\textrm { K } _ { \mathtt { j m } } .$ —局部通风机供风巷道空气温度调整系数，按温度在 $1 9 \mathrm { { ^ \circ C } }$ 进 行计算， $\textrm { K } _ { \sharp \sharp }$ 取1.0；（见表6） 表 6 掘进工作面空气温度调整系数
掘进工作面空气温度(°C)配风调整系数(K温)
18~201.00
20~231.00~1.10
23~261.10~1.25
26~281.25~1.4
28~301.4~1.6
因此，12611 运输顺槽进工作面需要风量不低于 $2 5 7 \ : \mathrm { \ m } ^ { 3 } / \mathrm { m i n }$ o （4）按掘进工作面同时作业人数计算需要风量: 每人供风量≮4 m³/min： $$ \begin{array}{r l} \mathrm{Q} _ {\text {掘} 4} & \geqslant 4 \mathrm{N} \quad (\mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}) \\ & \geqslant 4 \times 1 6 \\ & \geqslant 6 4 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min} \end{array} $$ 式中： N — 掘进工作面同时工作的最多人数，取16人； 4 — 每人供风量， $\mathrm { m } ^ { 3 } / \mathrm { m i n }$ o （5）按风速进行验算: 12611 运输顺槽掘进为煤巷，因此： $$ 0. 2 5 \times 6 0 \mathrm{S} _ {\text {掘} \max} \leqslant Q _ {\text {煤掘}} \leqslant 4 \times 6 0 \mathrm{S} _ {\text {掘} \min} $$ $$ 2 5 6. 2 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min} \leqslant Q _ {\text {煤掘}} \leqslant 2 8 2 2. 4 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min} $$ $$ 2 5 6. 2 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min} \leqslant 2 5 6. 2 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min} \leqslant 2 8 2 2. 4 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min} $$ 岩巷掘进最低风量， $\mathrm { Q _ { \mathbin { \perp } \mathbin { \perp } \mathbin { \perp } \mathbin { / { \vphantom { ( \mathrm { ~ Q _ { \ell } \mathbin { \perp } \mathbin { / { \vphantom { ( \mathrm { ~ Q _ { \ell } \cup \mathrm { S _ { \ell } \oplus \mathrm { ~ m a x } } \kern - delimiterspace } \mathrm { ~ m i n } } ) } } } } } } } \geq 0 . 1 5 \times 6 0 S _ { \mathbin { \mathrm { \perp } \mathbin { / { \vphantom { ( \mathrm { ~ Q _ { \ell } \oplus \mathrm { ~ m i n } } ) } } \kern - delimiterspace } \mathrm { ~ m i n } } } } \mathrm { ~ ( ~ \mathrm { m } } ^ { 3 } / \mathrm { m i n } )$ 煤巷掘进最低风量， $\mathrm { Q _ { \ p s i g h } { \gtrsim } 0 . 2 5 \times 6 0 S \Pi _ { \ p s i m a x } \nabla ( m ^ { 3 } / m i n ) }$ 岩煤巷道最高风量， $\mathsf Q \mathsf { \Pi } _ { \mp \sharp \sharp } \leqslant 4 \times 6 0 \mathsf S \mathsf { \Pi } _ { \mp \sharp \mathsf { \tiny ~ m i n } } \ ( \mathsf { m } ^ { 3 } / \mathsf { m i n } )$ 式中： $\mathrm { S \ _ { \# \ m a x } }$ —局部通风机供风巷道的最大净断面积， ${ \mathfrak { m } } ^ { 2 }$ ；取 $1 7 . 0 8 \mathrm { m } ^ { 2 }$ $\mathrm { S \Omega _ { \sharp \sharp \ m i n } } ^ { \mathrm { ~ } } .$ —局部通风机供风巷道的最小净断面积， ${ \mathfrak { m } } ^ { 2 }$ ，取 $1 1 . 7 6 \mathrm { ~ m } ^ { 2 }$ 因此12611运输顺槽掘回风联巷进工作面需要风量不低于 $2 5 7 \mathrm { m } ^ { 3 }$ /min。 3、局部通风机工作风量计算 $$ (1) \mathrm{Q} _ {\text {扇}} = \mathrm{Q} _ {\text {掘}} \times \mathrm{P} \quad (\mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}) $$ 式中： Q — 局部通风机工作风量， $\mathrm { m } ^ { 3 } / \mathrm { m i n }$ Q — 掘进工作面的需要风量，m³/min； P — 局部通风机供风巷道风筒漏风系数，对于柔性风筒按下式计算： $$ \begin{array}{r l} \mathrm{P} & = 1 / (1 - \mathrm{L} _ {\text {接}}) ^ {\mathrm{n}} \\ \mathrm{P} & = 1 / (1 - 5 1 \times 0. 0 0 2) \\ & = 1 / 0. 9 0 \\ & \approx 1. 1 1 \end{array} $$ 式中： n — 风筒接头数； L — 一个接头漏风率，反压边连接时，L=0.002； $$ \begin{array}{r l} \mathrm{Q} _ {\text {扇}} & = 2 5 7 \times 1. 1 1 \\ & \approx 2 8 6 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min} \end{array} $$ （2）局部通风机工作风压计算： 根据掘进工作面设计长度、局部通风机需要工作风量、掘进工作面需要风量、风筒风阻，计算掘进工作面局部通风机工作风压值：式中：Rp——压入式风筒的总风阻， $\mathrm { N } . \mathrm { S } ^ { 2 } / \mathrm { m } ^ { 8 }$ ； hft——压入式局部通风机全风压，Pa； $$ \begin{array}{r l} \mathrm{Rp} & = 6. 5 \mathrm{a} \times \mathrm{L} / (\mathrm{d} ^ {5}) + (\mathrm{n} \times \zeta_ {\mathrm{j0}} + \sum \zeta_ {\mathrm{bei}} + \zeta_ {\mathrm{in}}) \times [ \rho / (2 \mathrm{s} ^ {2}) ] \\ & = 6. 5 \times 0. 0 0 3 2 \times 1 3 6 0 / 0. 3 2 7 6 8 + (1 3 6 \times 0. 0 9 + 1. 2 5 \times 1 + 0. 1) \end{array} $$ $$ \begin{array}{r l} \times & [ 1. 2 / (2 \times 0. 5 0 2 4 ^ {2}) ] \\ & \approx 1 1 9 \mathrm{N}. \mathrm{S} ^ {2} / \mathrm{m} ^ {8} \end{array} $$ $$ \mathrm{h} _ {\mathrm{ft}} = \mathrm{Rp} \times \mathrm{Q} _ {\text {扇}} \times \mathrm{Q} _ {\text {掘}} = 6 0 \times 3 5 2 / 6 0 \times 2 5 7 / 6 0 \approx 1 5 0 7 \mathrm{Pa} $$ α——风筒摩擦阻力系数，0.0032N.S2/m4； L——风筒长度，1360m； d——风筒直径，0.8m； ρ——空气密度，1.2kg/m3； s——风筒断面积，0.5024m2； n——风筒接头个数，136； $\zeta _ { \mathrm { \ j 0 } } ^ { \mathrm { \ } }$ ——风筒接头局部阻力系数，0.09； $\boldsymbol { \zeta } _ { \mathrm { \ b e i } }$ ——风筒拐弯局部阻力系数，2 处 $9 0 ^ { \circ }$ ，取 1.25； $\zeta _ { \mathrm { \ i n } } ^ { }$ ——风筒入口局部阻力系数，当入口处完全修圆时，取 $\boldsymbol { \zeta } _ { \mathrm { ~ i n ~ } }$ $= 0 . 1$ 不加修圆的直角入口时，取 $\zeta _ { \mathrm { ~ i n ~ } } { = } 0 . 5 \widetilde { \mathrm { ~ 0 ~ . ~ } } 6$ o 表 2 胶质风筒α、 $\boldsymbol { \zeta } _ { \mathrm { ~ \scriptsize ~ j 0 ~ } }$ 选用范围参考表
风筒直径(mm)摩擦阻力系数α(N.S2/m4)接头局部阻力系数ξj0备注
3000.00530.15接头为插接、反边接头。
4000.0049
5000.00450.15~0.13
6000.0041
7000.00380.13~0.09
8000.0032
10000.0029
表 3 胶质风筒拐弯局部阻力系数参考表
拐弯角度 $20^{\circ}$ $40^{\circ}$ $60^{\circ}$ $80^{\circ}$ $90^{\circ}$ $100^{\circ}$
$\zeta_{\text{bei}}$ 0.180.40.621.01.251.55
## （3）选择合适局部通风机 根据以上计算结果，12611运输顺槽掘进期间使用局部通风机型号为：FBDY№6.3/2×30矿用隔爆型压入式对旋轴流局部通风机，吸风量为 $5 9 0 { \sim } 4 3 5 \mathrm { m } ^ { 3 } / \mathrm { m i n }$ ，全压为 1700～5600Pa，配用Ø800mm 阻燃抗静电风筒，交叉风筒配用Ø800mm铁质风筒，满足安全作业要求。 （4）12611 运输顺槽局部通风机安装处巷道全风压供风量计算： $$ \begin{array}{r l} \mathrm{Q} _ {\text {掘全}} = & \sum \mathrm{Q} _ {\text {扇实}} + 6 0 \times \mathrm{V} _ {\text {安}} \times \mathrm{S} _ {\text {安}} (\mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}) \\ = & 3 2 0 + 6 0 \times 0. 2 5 \times 1 3. 5 2 \end{array} $$ $$ \approx 5 2 3 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min} $$ 式中： $\ Q _ { \pm \sharp _ { \pm } ^ { \star } }$ —局部通风机安装处巷道的全风压供风量， $\mathrm { m } ^ { 3 } / \mathrm { m i n }$ $\sum 2 \supseteq _ { \check { \mathcal { A } } \check { \mathcal { Z } } } \dot { \vec { \mathcal { Z } } }$ —安装在同一地点并联通风的各局部通风机实际工作风量之和， $\mathrm { m } ^ { 3 } / \mathrm { m i n }$ ；参照2026年5 月12日12611运顺外段局部通风机实际吸风量为 $3 2 0 ~ \mathrm { m } ^ { 3 } / \mathrm { m i n }$ ； V — 局部通风机吸入口至局部通风机供风巷道回风口之间的风速， $\mathrm { m } / \mathrm { s }$ 。安装局部通风机的巷道中的风量，除了满足局部通风机的吸风量，还应保证局部通风机吸入口至局部通风机供风巷道回风口之间的风速，以防止局部通风机吸入循环风和这段距离内风流停滞，造成瓦斯积聚。无瓦斯涌出岩巷0.15m/s，有瓦斯涌出的岩巷、半煤岩巷和煤巷 0.25m/s； S —局部通风机安装地点到回风口间的巷道最大断面积， $\mathfrak { m } ^ { 2 }$ 。 12611 运输顺槽掘进期间安装两台 FBDY№6.3/2×30kw 对旋风机，12611运输顺槽局部通风机安装处全负压供风量不小于 $5 2 3 \mathrm { m } ^ { 3 }$ $/ \mathrm { m i n } _ { \mathfrak { c } }$ C 因运顺局部通风机安装在12611运顺联巷，局部通风机吸入后富裕风量再次进入东翼胶带延伸巷，故12611运输顺槽掘进工作面局部通风机安装处巷道全风压需风量只计算局部通风机实际吸风量。 掘进工作面局部通风机安装处巷道全风压总需风量： $$ \begin{array}{r l} \sum Q _ {\text {掘全}} & = Q _ {\text {掘全1}} + Q _ {\text {掘全2}} + Q _ {\text {掘全3}} \\ & = 3 2 0 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min} \end{array} \quad (\mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}) $$ 式中： $\mathsf Q _ { \notin \Bbbk _ { \pm 1 } , \ k _ { \tau } } \mathsf Q _ { \# _ { \Bbbk _ { \pm 2 } , \ k _ { \tau } } } \mathsf Q _ { \# _ { \Bbbk _ { \pm 1 } , \ k _ { \tau } } } \mathsf Q _ { \ k _ { \tau } \Bbbk _ { \pm 3 } }$ —各掘进工作面局部通风机安装处巷道全风压需要风量，m³/min。 ## 六、硐室需风量 根据《煤矿矿井风量计算方法》MT/T634-2019，井下硐室需要风量，应按矿井各个独立通风硐室实际需要风量的总和来计算，如下式： $$ \sum Q _ {\text {硐}} = Q _ {\text {硐} 1} + Q _ {\text {硐} 2} + Q _ {\text {硐} 3} + \dots + Q _ {\text {硐} r i} $$ ## 1、各硐室配风量分别为： ## （1）中央变电所 中央变电所按照按照硐室中运行的机电设备发热量进行计算： $$ Q _ {\text {机}} = \frac {3 6 0 0 \sum W \theta}{\rho C _ {p} \times 6 0 \Delta t} \quad (\mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}) $$ 式中： W—机电硐室中运转的电动机（或变压器）总功率（按全年中最大值计算），kW； —机电硐室发热系数。按表8取值； $\rho$ —空气密度。一般取1. $2 0 \mathrm { k g } / \mathrm { m } ^ { 3 }$ $\mathrm { C _ { p } } \mathrm { \cdot }$ —空气的定压比热。一般可取 $1 . 0 0 0 6 \mathrm { K J / \left( k g \cdot K \right) }$ $\Delta t$ —机电硐室的进、回风流的温度差， $\mathrm { K } _ { \circ }$ 表 8 机电硐室发热系数取值
机电硐室名称发热系数( $\theta$ )
空气压缩机房0.20~0.23
水泵房0.01~0.03
变电所、绞车房0.02~0.04
中央变电所运行中的机电设备总功率为630KW,进回风流实测温差为6k，机电硐室发热系数为 $$ \begin{array}{r l} Q _ {\text {机}} & = \frac {3 6 0 0 \sum W \theta}{\rho C _ {_ p} \times 6 0 \Delta t} \\ & = (3 6 0 0 \times 6 3 0 \times 0. 0 3) \div (1. 2 \times 1. 0 0 0 6 \times 6 0 \times 6) \\ & \approx 1 5 8 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min} \end{array} $$ （2）880馈电点 880馈电室按照按照硐室中运行的机电设备发热量进行计算： $$ Q _ {\mathrm{机}} = \frac {3 6 0 0 \sum W \theta}{\rho C _ {_ p} \times 6 0 \Delta t} \qquad (\mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}) $$ 式中： W—机电硐室中运转的电动机（或变压器）总功率（按全年中最大值计算），kW； $\theta$ —机电硐室发热系数。按表9取值； $\rho$ —空气密度。一般取1. $2 0 \mathrm { k g } / \mathrm { m } ^ { 3 }$ $\mathrm { C _ { p } }$ —空气的定压比热。一般可取 $1 . 0 0 0 6 \mathrm { K J / \left( k g \cdot K \right) }$ $\Delta t$ —机电硐室的进、回风流的温度差， $\mathrm { K } _ { \mathfrak { c } }$ 表 9 机电硐室发热系数取值
机电硐室名称发热系数( $\theta$ )
空气压缩机房0.20~0.23
水泵房0.01~0.03
变电所、绞车房0.02~0.04
880馈电室运行中的机电设备总功率为340KW,进回风流实测温差为4k，机电硐室发热系数为 $$ \begin{array}{r l} Q _ {\text {机}} & = \frac {3 6 0 0 \sum W \theta}{\rho C _ {_ p} \times 6 0 \Delta t} \\ & = (3 6 0 0 \times 3 4 0 \times 0. 0 3) \div (1. 2 \times 1. 0 0 0 6 \times 6 0 \times 4) \\ & \approx 1 2 8 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min} \end{array} $$ （3）二采区馈电点 二采区馈点室按照按照硐室中运行的机电设备发热量进行计算： $$ Q _ {\mathrm{机}} = \frac {3 6 0 0 \sum W \theta}{\rho C _ {_ p} \times 6 0 \Delta t} \quad (\mathrm {m^ {3} /min}) $$ 式中： W—机电硐室中运转的电动机（或变压器）总功率（按全年中最大值计 ## 算），kW； $\theta$ —机电硐室发热系数。按表10取值； $\rho$ —空气密度。一般取1. $2 0 \mathrm { k g } / \mathrm { m } ^ { 3 }$ $\mathrm { C _ { p } }$ —空气的定压比热。一般可取 $1 . 0 0 0 6 \mathrm { K J / \left( k g \cdot K \right) }$ $\Delta t$ —机电硐室的进、回风流的温度差，K。 表 10 机电硐室发热系数取值
机电硐室名称发热系数(θ)
空气压缩机房0.20~0.23
水泵房0.01~0.03
变电所、绞车房0.02~0.04
二采区馈电点运行中的机电设备总功率为260KW,进回风流实测温差为5k，机电硐室发热系数为 $$ \begin{array}{r l} Q _ {\text {机}} & = \frac {3 6 0 0 \sum W \theta}{\rho C _ {_ p} \times 6 0 \Delta t} \\ & = (3 6 0 0 \times 2 6 0 \times 0. 0 3) \div (1. 2 \times 1. 0 0 0 6 \times 6 0 \times 5) \\ & \approx 7 8 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min} \end{array} $$ 根据《煤矿矿井风量计算方法》MT/T634-2019的要求，采区小型机电硐室，按经验值确定需要风量或取 $6 0 \sim 8 0 ~ \mathrm { \ m } ^ { 3 } / \mathrm { m i n }$ ；选取硐室风量，应保证机电硐室温度不超过 $3 0 \mathrm { { } ^ { \circ } C }$ ，其他硐室温度不超过 $2 6 \mathrm { { ^ \circ C } }$ 。所以，采区变电所经过计算应取最大值为经验值： $8 0 ~ \mathrm { \ m } ^ { 3 } / \mathrm { m i n }$ ，取 $. 8 0 \mathrm { m } ^ { 3 }$ /min ## （4）九采区馈电点 九采区馈点室按照按照硐室中运行的机电设备发热量进行计算： $$ Q _ {\mathrm{机}} = \frac {3 6 0 0 \sum W \theta}{\rho C _ {_ p} \times 6 0 \Delta t} \quad (\mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}) $$ 式中： W—机电硐室中运转的电动机（或变压器）总功率（按全年中最大值计 算）kW； $\theta$ —机电硐室发热系数。按表11取值； $\rho$ —空气密度。一般取1. $2 0 \mathrm { k g } / \mathrm { m } ^ { 3 }$ $\mathrm { C } _ { \mathrm { p } } .$ —空气的定压比热。一般可取 $1 . 0 0 0 6 \mathrm { K J / \left( k g \cdot K \right) }$ $\Delta t$ —机电硐室的进、回风流的温度差， $\mathrm { K } _ { \mathfrak { c } }$ 。 表 11 机电硐室发热系数取值
机电硐室名称发热系数(θ)
空气压缩机房0.20~0.23
水泵房0.01~0.03
变电所、绞车房0.02~0.04
九采区馈电点运行中的机电设备总功率为 310KW,进回风流实测温差为4k，机电硐室发热系数为 $$ \begin{array}{r l} & Q _ {\text {机}} = \frac {3 6 0 0 \sum W \theta}{\rho C _ {_ p} \times 6 0 \Delta t} \\ & \quad = (3 6 0 0 \times 3 1 0 \times 0. 0 3) \div (1. 2 \times 1. 0 0 0 6 \times 6 0 \times 4) \\ & \quad \approx 1 1 7 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min} \end{array} $$ （5）四采区馈电点 四采区馈点室按照按照硐室中运行的机电设备发热量进行计算： $$ Q _ {\mathrm{机}} = \frac {3 6 0 0 \sum W \theta}{\rho C _ {_ p} \times 6 0 \Delta t} \qquad (\mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}) $$ 式中： W—机电硐室中运转的电动机（或变压器）总功率（按全年中最大值计 算）kW； $\theta$ —机电硐室发热系数。按表12取值； $\rho$ —空气密度。一般取1. $. 2 0 \mathrm { k g } / \mathrm { m } ^ { 3 }$ $\mathrm { C _ { p } }$ —空气的定压比热。一般可取 $1 . 0 0 0 6 \mathrm { K J / \left( k g \cdot K \right) }$ t—机电硐室的进、回风流的温度差，K。 表 12 机电硐室发热系数取值
机电硐室名称发热系数(θ)
空气压缩机房0.20~0.23
水泵房0.01~0.03
变电所、绞车房0.02~0.04
四采区馈电点运行中的机电设备总功率为 280KW,进回风流实测温差为4k，机电硐室发热系数为 $$ \begin{array}{r l} Q _ {\text {机}} & = \frac {3 6 0 0 \sum W \theta}{\rho C _ {_ p} \times 6 0 \Delta t} \\ & = (3 6 0 0 \times 2 8 0 \times 0. 0 3) \div (1. 2 \times 1. 0 0 0 6 \times 6 0 \times 4) \\ & \approx 1 0 5 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min} \end{array} $$ （6）六采区变电所 六采区变电所室按照按照硐室运行的机电设备发热量进行计算： $$ Q _ {\mathrm{机}} = \frac {3 6 0 0 \sum W \theta}{\rho C _ {_ p} \times 6 0 \Delta t} \qquad (\mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}) $$ 式中： W—机电硐室中运转的电动机（或变压器）总功率（按全年中最大值计算）kW； $\theta$ —机电硐室发热系数。按表13取值； $\rho$ —空气密度。一般取 $1 . 2 0 \mathrm { k g } / \mathrm { m } ^ { 3 }$ $\mathrm { C _ { p } }$ —空气的定压比热。一般可取 $1 . 0 0 0 6 \mathrm { K J / \left( k g \cdot K \right) }$ $\Delta t$ —机电硐室的进、回风流的温度差，K。 表 13 机电硐室发热系数取值
机电硐室名称发热系数( $\theta$ )
空气压缩机房0.20~0.23
水泵房0.01~0.03
变电所、绞车房0.02~0.04
六采区变电所运行中的机电设备总功率为630KW,进回风流实测温差为5k，机电硐室发热系数为 $$ \begin{array}{r l} Q _ {\text {机}} & = \frac {3 6 0 0 \sum W \theta}{\rho C _ {_ p} \times 6 0 \Delta t} \\ & = (3 6 0 0 \times 6 3 0 \times 0. 0 3) \div (1. 2 \times 1. 0 0 0 6 \times 6 0 \times 5) \\ & \approx 1 8 9 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min} \end{array} $$ （7）制氮硐室 $$ \begin{array}{r l} Q _ {\text { 氮 }} & \geqslant 1 0. 5 \times 6 0 \times 0. 2 5 (\mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}) \\ & \geqslant 1 5 8 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min} \end{array} $$ 注氮区域工作场所安全通风量，按下式计算： $$ Q _ {0} \geq \frac {Q _ {N} (C _ {N} + C _ {1} - 1)}{C _ {1} - C _ {2}} $$ 式中： $\mathsf Q _ { 0 } \mathrm { . }$ —工作场所的安全风量，m³/min； $\mathsf { Q } _ { \mathrm { N } } ^ { \phantom { \dagger } }$ —最大注氮量，900m³/h，取完全泄露量 $1 5 . 0 \mathrm { m } ^ { 3 } / \mathrm { m i n }$ $\mathrm { C } _ { \mathrm { N } } ^ { }$ —泄露氮气中氮气浓度，%，取97%； $\mathrm { C } _ { 1 }$ —巷道中或工作面原始氧气浓度，一般取20.8%； $\mathrm { C _ { 2 } - }$ 工作场所的安全氧浓度指标，取18.5%。 $$ Q _ {0} \geq \frac {Q _ {N} \left(C _ {N} + C _ {1} - 1\right)}{C _ {1} - C _ {2}} = \frac {1 5 \times (0 . 9 7 + 0 . 2 0 8 - 1)}{0 . 2 0 8 - 0 . 1 8 5} \approx 1 1 7 \left(m ^ {3} / \min\right) $$ $\mathsf Q _ { \breve { \ast } }$ 取158 m³/min 2、井下各硐室需要风量： （1）中央变电所： 158 m³/min； （2）880馈电点： 128 m³/min； （3）二采区馈电点： 80 m³/min； （4）九采区馈电点： 117 m³/min； （5）四采区馈电点： 105 m³/min； （6）六采区变电所： 189 m³/min； （7）制氮硐室： 158 m³/min； （8）12612运输顺槽梭车硐室： 80 m³/min； （9）六采区永久避难硐室： 80 m³/min； （10）中央一号泵房： 80 m³/min； （11）中央三号泵房： 80 m³/min； （12）六采区泵房： 80 m³/min； （13）四采区泵房： 80 m³/min； （14）九采区泵房： 80 m³/min； （15）二采区泵房： 80 m³/min； （16）一部梭车硐室： 80 m³/min； （17）二部梭车硐室： 80 m³/min； （18）三部梭车硐室： 80 m³/min； （19）四部梭车硐室： 80 m³/min； （20）一部架空乘人机头硐室： 80 m³/min； （21）二部架空乘人机头硐室： 80 m³/min； （22）四采区永久避难硐室： 80 m³/min； 3、硐室总需风量： $$ \begin{array}{r l} \Sigma Q _ {\text {硐}} & = Q _ {\text {硐} 1} + Q _ {\text {硐} 2} + Q _ {\text {硐} 3} + \dots + Q _ {\text {硐} n} \\ & = 1 8 9 + 1 5 8 \\ & = 3 4 7 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min} \end{array} \quad (\mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}) $$ 式中： $\mathrm { Q _ { \scriptscriptstyle \sharp | \vec { s } | 1 } , \mathrm { Q _ { \scriptscriptstyle \vec { \cdot } \vec { \imath } | \vec { \jmath } } , \mathrm { Q _ { \scriptscriptstyle \vec { \cdot } \vec { \imath } | \vec { \jmath } } , \mathrm { ~ \ddots ~ \mathrm { ~ \Lambda ~ } ~ } \mathrm { Q _ { \scriptscriptstyle \vec { \cdot } \vec { \imath } | \vec { \jmath } } ] ^ { - } } } } }$ —不同独立通风硐室需要风量，m³/min。 ## 七、其它用风巷道需风量 其它用风巷道的需风量，应根据瓦斯涌出量、风速分别进行计算，采用其最大值。 1、按瓦斯涌出量计算： （1）东翼胶带巷 $$ \begin{array}{r l} \mathrm{Q} _ {\text {其} 1} = & 1 0 0 \times \mathrm{q} _ {\mathrm{CH4}} \times \mathrm{K} _ {\text {其通}} \quad (\mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}) \\ = & 1 0 0 \times 0. 0 4 \times 1. 3 \\ = & 5. 2 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min} \end{array} $$ 式中： $\mathrm { { q _ { C H 4 } } } ^ { \cdot }$ —其它用风巷道的平均绝对瓦斯涌出量，m³/min。东翼胶带巷里段2026年4 月平均绝对瓦斯涌出量为 $0 . 0 4 \mathrm { m } ^ { 3 } / \mathrm { m i n }$ $\textsf { K } _ { \sharp \sharp \sharp }$ —其它用风巷道 $\overline { { E } }$ 斯涌出不均匀的备用风量系数，一般可取1.2～1.3。取 $\mathrm { K } _ { \sharp \sharp } = 1 . 3 $ 100—其它用风巷道风流中 $\overline { { E } }$ 斯浓度不超过1.0%所换算的系数。 （2）南翼胶带巷（延伸段） $$ \begin{array}{r l} \mathrm{Q} _ {\text {其} 2} = & 1 0 0 \times \mathrm{q} _ {\mathrm{CH4}} \times \mathrm{K} _ {\text {其通}} \quad (\mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}) \\ = & 1 0 0 \times 0. 0 5 \times 1. 3 \\ = & 6. 5 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min} \end{array} $$ 式中： $\mathrm { { q _ { C H 4 } } } ^ { \cdot }$ —其它用风巷道的平均绝对瓦斯涌出量，m³/min。南翼胶带巷（延伸段）2026 年 4 月平均绝对瓦斯涌出量为 $0 . 0 5 \mathrm { m } ^ { 3 }$ /min； $\mathrm { K } _ { \sharp \sharp \ j \sharp } .$ —其它用风巷道瓦斯涌出不均匀的备用风量系数，一般可取1.2～1.3。取 $\mathrm { K } _ { \sharp \sharp } = 1 . 3 { : = }$ 100—其它用风巷道风流中 $\overline { { E } }$ 斯浓度不超过1.0%所换算的系数。 （3）12608 中部切眼 $$ \begin{array}{r l} \mathrm{Q} _ {\text {其} 3} = & 1 0 0 \times \mathrm{q} _ {\mathrm{CH4}} \times \mathrm{K} _ {\text {其通}} \quad (\mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}) \\ = & 1 0 0 \times 0. 1 2 \times 1. 3 \end{array} $$ $$ = 1 5. 6 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min} $$ 式中： $\mathrm { { q _ { C H 4 } } } ^ { \cdot }$ —其它用风巷道的平均绝对瓦斯涌出量， $\mathrm { m } ^ { 3 } / \mathrm { m i n }$ 参照12608切眼2026年4月平均绝对瓦斯涌出量为0.12m³/min；K其通—其它用风巷道瓦斯涌出不均匀的备用风量系数，一般可取 $$ 1. 2 \sim 1. 3 \text {。取} K \text {其通} = 1. 3; $$ 100—其它用风巷道风流中瓦斯浓度不超过1.0%所换算的系数。 （4）东翼轨道巷里段 $$ \begin{array}{r l} \mathrm{Q} _ {\text {其} 4} = & 1 0 0 \times \mathrm{q} _ {\mathrm{CH} 4} \times \mathrm{K} _ {\text {其通}} \quad (\mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}) \\ = & 1 0 0 \times 0. 0 5 \times 1. 3 \\ = & 6. 5 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min} \end{array} $$ 式中： $\mathrm { { q } _ { C H 4 } }$ —其它用风巷道的平均绝对瓦斯涌出量，m³/min。东翼轨道巷里段 2026 年 4 月平均绝对瓦斯涌出量为 0.05m³/min； $\mathrm { K } _ { \sharp \sharp \ j \sharp } .$ —其它用风巷道瓦斯涌出不均匀的备用风量系数，一般可取1.2～1.3。取 K 其通=1.3； 100—其它用风巷道风流中瓦斯浓度不超过1.0%所换算的系数。 （5）12611 运顺外段 $$ \begin{array}{r l} Q _ {\text {其} 5} = & 1 0 0 \times q _ {\mathrm{CH4}} \times K _ {\text {其通}} \quad (\mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}) \\ = & 1 0 0 \times 0. 0 5 \times 1. 3 \\ = & 6. 5 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min} \end{array} $$ 式中： $\mathrm { { q _ { C H 4 } } } ^ { \cdot }$ —其它用风巷道的平均绝对瓦斯涌出量， $\mathrm { m } ^ { 3 } / \mathrm { m i n }$ 参照12613回顺外段2026年4月平均绝对瓦斯涌出量为 $0 . \ : 0 5 \mathrm { m } ^ { 3 }$ /min；K其通—其它用风巷道瓦斯涌出不均匀的备用风量系数，一般可取 1.2～1.3。取 K 其通=1.3； 100—其它用风巷道风流中 $\overline { { E } }$ 斯浓度不超过1.0%所换算的系数。 （6）东翼二号回风巷 $$ \begin{array}{r l} \mathrm{Q} _ {\text {其} 6} = & 1 0 0 \times \mathrm{q} _ {\mathrm{CH4}} \times \mathrm{K} _ {\text {其通}} \quad (\mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}) \\ = & 1 0 0 \times 0. 5 7 \times 1. 3 \\ = & 7 4. 1 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min} \end{array} $$ 式中： $\mathrm { { q _ { C H 4 } } } ^ { \cdot }$ —其它用风巷道的平均绝对瓦斯涌出量， $\mathrm { m } ^ { 3 } / \mathrm { m i n }$ 东翼二号回风巷2026年4月平均绝对 $\mathcal { \overline { { E } } }$ 斯涌出量0.57m³/min； K其通—其它用风巷道 $\mathcal { \overline { { E } } }$ 斯涌出不均匀的备用风量系数，一般可取 1.2～1.3。取 K 其通=1.3； 100—其它用风巷道风流中瓦斯浓度不超过1.0%所换算的系数。 （7）南翼轨道延伸巷里段 $$ \begin{array}{r l} \mathrm{Q} _ {\text {其} 7} = & 1 0 0 \times \mathrm{q} _ {\mathrm{CH4}} \times \mathrm{K} _ {\text {其通}} \quad (\mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}) \\ = & 1 0 0 \times 0. 0 5 \times 1. 3 \\ = & 6. 5 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min} \end{array} $$ 式中： $\mathrm { { q _ { C H 4 } } } ^ { \cdot }$ —其它用风巷道的平均绝对瓦斯涌出量， $\mathrm { m } ^ { 3 } / \mathrm { m i n }$ C 东翼轨道巷里段2026年4 月平均绝对瓦斯涌出量为0.05m³/min；K其通—其它用风巷道瓦斯涌出不均匀的备用风量系数，一般可取 1.2～1.3。取 K 其通=1.3； 100—其它用风巷道风流中 $\overline { { E } }$ 斯浓度不超过1.0%所换算的系数。 （8）12613 系统 $$ \begin{array}{r l} \mathrm{Q} _ {\text {其} 8} = & 1 0 0 \times \mathrm{q} _ {\mathrm{CH4}} \times \mathrm{K} _ {\text {其通}} \quad (\mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}) \\ = & 1 0 0 \times 0. 1 9 \times 1. 3 \end{array} $$ $$ = 2 4. 7 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min} $$ 式中： $\mathrm { { q _ { C H 4 } } } ^ { \cdot }$ —其它用风巷道的平均绝对瓦斯涌出量， $\mathrm { m } ^ { 3 } / \mathrm { m i n }$ 12613系统2026年4月平均绝对 $\mathcal { \overline { { E } } }$ 斯涌出量为0.19m³/min；K其通—其它用风巷道瓦斯涌出不均匀的备用风量系数，一般可取 1.2～1.3。取 K 其通=1.3； 100—其它用风巷道风流中瓦斯浓度不超过1.0%所换算的系数。 （9）12613回顺风门联巷 $$ \begin{array}{r l} \mathrm{Q} _ {\text {其} 9} = & 1 0 0 \times \mathrm{q} _ {\mathrm{CH4}} \times \mathrm{K} _ {\text {其通}} \quad (\mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}) \\ = & 1 0 0 \times 0. 0 2 \times 1. 3 \\ = & 2. 6 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min} \end{array} $$ 式中： $\mathrm { { q } _ { C H 4 } }$ —其它用风巷道的平均绝对瓦斯涌出量，m³/min。 实测12613回顺风门联巷2026年5月最大绝对 $\mathcal { \overline { { E } } }$ 斯涌出量为0.02m³/min；K其通—其它用风巷道瓦斯涌出不均匀的备用风量系数，一般可取 1.2～1.3。取 K 其通=1.3； 100—其它用风巷道风流中瓦斯浓度不超过1.0%所换算的系数。 （10）12608回顺风门联巷 $$ \begin{array}{r l} Q _ {\text {其} 1 0} = & 1 0 0 \times q _ {\mathrm{CH4}} \times K _ {\text {其通}} \quad (\mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}) \\ = & 1 0 0 \times 0. 0 2 \times 1. 3 \\ = & 2. 6 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min} \end{array} $$ 式中： $\mathrm { { q } _ { C H 4 } }$ —其它用风巷道的平均绝对瓦斯涌出量，m³/min。 实测12608回顺风门联巷2026年5月最大绝对 $\mathcal { \overline { { E } } }$ 斯涌出量为0.02m³/min；K其通—其它用风巷道瓦斯涌出不均匀的备用风量系数，一般 可取 1.2～1.3。取 K 其通=1.3； 100—其它用风巷道风流中瓦斯浓度不超过1.0%所换算的系数。 （11）12601回顺风门联巷 $$ \begin{array}{r l} \mathrm{Q} _ {\text {其} 1 1} = & 1 0 0 \times \mathrm{q} _ {\mathrm{CH4}} \times \mathrm{K} _ {\text {其通}} \quad (\mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}) \\ = & 1 0 0 \times 0. 0 2 \times 1. 3 \\ = & 2. 6 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min} \end{array} $$ 式中： $\mathrm { { q _ { C H 4 } } } ^ { \mathbf { \bar { q } } }$ —其它用风巷道的平均绝对瓦斯涌出量， $\mathrm { m } ^ { 3 } / \mathrm { m i n }$ 实测12601回顺风门联巷2026年5月最大绝对瓦斯涌出量为0.02m³/min；K其通—其它用风巷道瓦斯涌出不均匀的备用风量系数，一般可取 $$ 1. 2 \sim 1. 3 \text {。取} K \text {其通} = 1. 3; $$ 100—其它用风巷道风流中 $\overline { { E } }$ 斯浓度不超过1.0%所换算的系数。 （12）东翼皮回联巷风门 $$ \begin{array}{r l} \mathrm {Q_ {\text {其} 12} = 100\times q_ {\mathrm{CH4}} \times K_ {\text {其通}}} & (\mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}) \\ = 1 0 0 \times 0. 0 2 \times 1. 3 \\ = 2. 6 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min} \end{array} $$ 式中： $\mathrm { { q _ { C H 4 } } } ^ { \cdot }$ —其它用风巷道的平均绝对瓦斯涌出量，m³/min。 实测东翼皮回联巷风门2026年5月最大绝对瓦斯涌出量为 $0 . \ : 0 2 \mathrm { m } ^ { 3 }$ /min；K其通—其它用风巷道瓦斯涌出不均匀的备用风量系数，一般可取 $$ 1. 2 \sim 1. 3 \text {。取} \mathrm{K} \text {其通} = 1. 3; $$ 100—其它用风巷道风流中 $\overline { { E } }$ 斯浓度不超过1.0%所换算的系数。 2、按风速验算： 其它用风巷道配风按照最低风速：煤巷不低于0.25m/s、岩巷不低于0.15m/s计算： （1）东翼胶带巷 $$ \begin{array}{r l} \mathrm {Q_ {\text {其} 1}} & \geqslant 0. 2 5 \times 6 0 \mathrm {S_ {\text {其} 1}} (\mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}) \\ & \geqslant 0. 2 5 \times 6 0 \times 1 1. 2 \\ & \geqslant 1 6 8 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min} \end{array} $$ 式中： $\mathrm { ~ S ~ } _ { \sharp }$ 1—其它用风巷道净断面积，m³/min；取11.2 ㎡； （2）南翼胶带巷（延伸段） $$ \begin{array}{r l} \mathrm {Q_ {\text {其} 2}} & \geqslant 0. 2 5 \times 6 0 \mathrm {S_ {\text {其} 3}} (\mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}) \\ & \geqslant 0. 2 5 \times 6 0 \times 1 0. 5 \\ & \geqslant 1 5 8 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min} \end{array} $$ 式中： $\mathrm { S } _ { \sharp 2 } .$ —其它用风巷道净断面积，m³/min；取10.5㎡； （3）12608 中部切眼 12608 中部切眼砌筑两道调节风墙，按照通风三十条要求：联络巷施工挡风墙必须设置调节风窗，瓦斯、有毒有害气体不超限时，联络巷可不执行最低风速标准。结合该工作面历史最大瓦斯及其他有害气体涌出情况，按经验值选取风量 80m³/min。 （4）东翼轨道巷里段 $$ \begin{array}{r l} \mathrm{Q} _ {\text {其} 4} & \geqslant 0. 2 5 \times 6 0 \mathrm{S} _ {\text {其} 5} \quad (\mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}) \\ & \geqslant 0. 2 5 \times 6 0 \times 1 3. 2 \\ & \geqslant 1 9 8 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min} \end{array} $$ 式中： $\mathrm { S } _ { \sharp 4 }$ —其它用风巷道净断面积，m³/min；取13.2㎡； （5）12611 运顺外段 $$ \begin{array}{r l} \mathrm {Q_ {\text {其} 5}} & \geqslant 0. 2 5 \times 6 0 \mathrm {S_ {\text {其} 5}} (\mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}) \\ & \geqslant 0. 2 5 \times 6 0 \times 1 7. 6 4 \\ & \geqslant 2 6 5 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min} \end{array} $$ 式中： $\mathrm { S } _ { \sharp 5 } .$ —其它用风巷道净断面积，m³/min；取17.64㎡； （6）东翼二号回风巷 $$ \begin{array}{r l} \mathrm {Q_ {\text {其} 6}} & \geqslant 0. 2 5 \times 6 0 \mathrm {S_ {\text {其} 6}} (\mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}) \\ & \geqslant 0. 2 5 \times 6 0 \times 1 0. 9 2 \\ & \geqslant 1 6 4 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min} \end{array} $$ 式中： S —其它用风巷道净断面积，m³/min；取10.92㎡； （7）南翼轨道延伸巷里段 $$ \begin{array}{r l} \mathrm {Q_ {\text {其} 7}} & \geqslant 0. 2 5 \times 6 0 \mathrm {S_ {\text {其} 6}} (\mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}) \\ & \geqslant 0. 2 5 \times 6 0 \times 1 1. 5 3 \\ & \geqslant 1 7 3 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min} \end{array} $$ 式中： S —其它用风巷道净断面积，m³/min；取11.53㎡； （8）12613 系统 $$ \begin{array}{r l} \mathrm{Q} _ {\text {其} 8} & \geqslant 0. 2 5 \times 6 0 \mathrm{S} _ {\text {其} 6} \quad (\mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}) \\ & \geqslant 0. 2 5 \times 6 0 \times 2 4. 9 \\ & \geqslant 3 7 4 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min} \end{array} $$ 式中： S —其它用风巷道净断面积，m³/min；取24.9㎡； （9）12613回顺风门联巷 参照煤矿安全规程一百五十七条：安设风门的联络巷不受最低风量限制。参照5 月份最大单次通过人数计算需要风量: 每人供风量≮4 m³/min： $$ \begin{array}{r l} \mathrm{Q} _ {\text {其} 9} & \geqslant 4 \mathrm{N} \quad (\mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}) \\ & \geqslant 4 \times 8 \\ & \geqslant 3 2 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min} \end{array} $$ 式中： N — 最大单次通过人数，取8人； ## 4 — 每人供风量，m³/min。 结合该地点平均最大通过人数及其他有害气体涌出情况，按经验值选取风量 40m³/min。 ## （10）12608回顺风门联巷 参照煤矿安全规程一百五十七条：安设风门的联络巷不受最低风量限制。参照5 月份最大单次通过人数计算需要风量: 每人供风量≮4 m³/min： $$ Q _ {\text {其} 1 0} \geqslant 4 N \quad (m ^ {3} / \min) $$ $$ \geqslant 4 \times 8 $$ $$ \geqslant 3 2 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min} $$ 式中： N — 最大单次通过人数，取8人； 4 — 每人供风量，m³/min。 结合该地点平均最大通过人数及其他有害气体涌出情况，按经验值选取风量 40 m³/min。 ## （11）12601回顺风门联巷 参照煤矿安全规程一百五十七条：安设风门的联络巷不受最低风量限制。参照5 月份最大单次通过人数计算需要风量: 每人供风量≮4 m³/min： $$ Q _ {\text {其} 1 1} \geqslant 4 N \quad (m ^ {3} / \min) $$ ≥4×8 $$ \geqslant 3 2 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min} $$ 式中： N — 最大单次通过人数，取8人； 4 — 每人供风量，m³/min。 结合该地点平均最大通过人数及其他有害气体涌出情况，按经验值选取风量 40m³/min。 ## （12）东翼皮回联巷风门 参照煤矿安全规程一百五十七条：安设风门的联络巷不受最低风量限制。参照5 月份最大单次通过人数计算需要风量: 每人供风量≮4 m³/min： $$ Q _ {\text {其} 1 2} \geqslant 4 N \quad \left(\mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}\right) $$ $$ \geqslant 3 2 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min} $$ 式中： N — 最大单次通过人数，取8人； 4 — 每人供风量，m³/min。 结合该地点平均最大通过人数及其他有害气体涌出情况，按经验值选取风量 $4 0 \mathrm { m } ^ { 3 } / \mathrm { m i n }$ 3、其它用风巷道总需风量： $$ \begin{array}{r l} & \sum Q _ {\text {其它}} = Q _ {\text {其1}} + Q _ {\text {其2}} + Q _ {\text {其3}} + Q _ {\text {其4}} + Q _ {\text {其5}} + Q _ {\text {其6}} + Q _ {\text {其7}} + Q _ {\text {其8}} \\ & + Q _ {\text {其9}} + Q _ {\text {其10}} + Q _ {\text {其11}} + Q _ {\text {其12}} (\mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}) \\ & = 1 6 8 + 1 5 8 + 8 0 + 1 9 8 + 2 6 5 + 1 6 4 + 1 7 3 + 3 7 4 + \\ & 4 0 + 4 0 + 4 0 + 4 0 \\ & = 1 7 4 0 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min} \end{array} $$ 式中： $$ \begin{array}{r l} & Q _ {\text {其} 1}, Q _ {\text {其} 2}, Q _ {\text {其} 3}, Q _ {\text {其} 4}, Q _ {\text {其} 5}, Q _ {\text {其} 6}, Q _ {\text {其} 7}, Q _ {\text {其} 8}, Q _ {\text {其} 9}, Q _ {\text {其} 1 0}, Q _ {\text {其} 1 1}, Q _ {\text {其} 1 2} - \\ & \text {各其它用风巷道需要风量，m} ^ {3} / \mathrm{min。} \end{array} $$ 八、矿井总需风量 $$ \begin{array}{r l} \mathrm {Q_ {\text {矿}} = (\sum Q_ {\text {采}} + \sum Q_ {\text {备采}} + \sum Q_ {\text {掘全}} + \sum Q_ {\text {硐}} + \sum Q_ {\text {其它}}) \times K_ {\text {矿通}} (m^ {3} /min)} \\ & = (3 0 1 + 8 6 9 + 3 2 0 + 3 4 7 + 1 7 4 0) \times 1. 2 \\ & = 4 2 9 2. 4 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min} \end{array} $$