| 名称:2026年7月份配风计划 |
| 会审意见:严格按照西北方计划,合理合规各地立清、校准编制无内部报告,确保各地总量充足。 |
| 编制人:陈树鸣 日期:2026年6月30日 |
通防科长: 日期:2026年6月30日 |
| 通防副总:王洪平 (ni) 日期:2026年6月30日 |
| 总工程师:高冲涛 2026日期:2026年6月30日 |
# 千树塔煤矿矿井需要风量计划
## 一、通风系统概述
## 1、通风方式方法
矿井通风方式为中央并列式，通风方法为抽出式通风，主斜井、副斜井同时进风，回风立井回风。
井下综采工作面、掘进工作面、均实现独立通风，采区机电硐室均采用独立通风，掘进工作面采用机械压入式通风方法。
## 2、主要通风机
矿井选用FBCDZ NO. $28 / 2\times 250\mathrm{KW}$ 型通风机两台，一台运行一台备用，电机功率为 $2\times 250\mathrm{KW}$ 。
主要通风机采用双回路电源线路供电，回风立井口设有防爆井盖，有欠电压、过流保护, 监测有电流表、水柱计、开停传感器等。
## 3、矿井生产概况
根据《千树塔煤矿3号煤层综合机械化单元密实充填开采设计说明书》，3号煤层12盘区布置1个C12300充填工作面，11盘区布置1个C11301充填工作面和C11302充填工作面（采充交替作业面），同时还布置有1个C11300切眼掘进工作面。
各充填工作面均采用上下分层开采，上分层布置1个支巷掘进工作面，下分层布置支巷拉底工作面，上下分层顺序作业。C11301充填工作面和C11302充填工作面为采充交替作业。
3 号煤层布置有采区配电硐室 2 个（11 盘区变电所、12 盘区变电所），其他用风地点 13 个（东翼 1#辅运大巷末端、东翼 1#主运大巷末端、C12300 运输 1 巷末端、C12300 运输 2 巷、C12300 沉淀池机电硐室、南翼主运大巷末端、南翼辅运大巷末端、东翼 2#主运大巷末端、东翼 2#辅运大巷末端、11300 回风顺槽、C11302 运输顺槽、C11301 运输顺槽、C11301 运输顺槽机头段）。
6 号煤布置备用工作面 2 个（21602 备用工作面、21601 备用工作面），采区配电硐室 2 个（21 盘区机电硐室、21 盘区中央变电所），其他用风地点 9 个（21 盘区东段 1#联络巷、21602 辅运顺槽、21601 辅运顺槽、21 盘区运输联巷末端、21 盘区主运大巷末端、21 盘区辅运大巷末端、21605 辅运顺槽回风绕道、21606 辅运顺槽回
风绕道、21607 辅运顺槽回风绕道）。
## 二、矿井需要风量验算
矿井风量计算依据《煤矿井工开采通风技术条件（AQ 1028-2006》及《MT/T634-2019 煤矿矿井风量计算方法》要求编制。
## (一) 矿井实际需要风量计算:
根据《煤矿安全规程》第159条规定：矿井需要风量按各采掘工作面、硐室及其他巷道等用风地点分别进行计算, 包括按规定配备的备用工作面。现有通风系统必须保证各用风地点稳定可靠供风。
$$
Q _ {r a} = (\sum Q _ {c f} + \sum Q _ {h f} + \sum Q _ {u r} + \sum Q _ {s c} + \sum Q _ {r 1}) \bullet k _ {a q}
$$
式中： $Q_{ra}$ —矿井需要风量， $m^{3}/min$ ;
$Q_{cf}$ —采煤工作面实际需要风量， $m^{3}/min$ ;
$Q_{hf}$ —掘进工作面实际需要风量， $m^{3}/min$ ;
$Q_{ur}$ —硐室实际需要风量， $m^{3}/min$ ;
$Q_{sc}$ —备用工作面实际需要风量， $m^{3}/min$ ;
$Q_{r1}$ —其他用风巷道实际需要风量， $m^{3}/min$ ;
$k_{aq}$ —矿井通风需风系数(抽出式 $k_{aq}$ 取 1.15～1.20, 最大通风距离大于 10000m 时取 1.20, 压入式 $k_{aq}$ 取 1.25～1.30, 最大通风距离大于 10000m 时取 1.30)。
## (二) 3#煤层需风量计算:
## 1、C12300 充填工作面需风量计算
根据《千树塔煤矿3号煤层综合机械化单元密实充填开采设计说明书》，C12300充填工作面煤层采用上、下分层回采作业。先采上分层，贯通后再采下分层。上分层回采采用掘、支工艺同时循环进行，掘锚一体机上分层掘进至运输1巷贯通后，再采用连续采煤机对该掘进支巷下分层拉底回采。
上分层掘进期间采用局部通风机通风，下分层拉底回采期间采用全风压通风。设计根据《《煤矿安全规程》（2025）和《煤矿矿井风量计算方法》（MTT634-2019)》中的相关要求，对上分层掘进面风量及下分层拉底所需风量进行计算。
## (1) 支卷上分层掘进期间的需风量计算
① 按瓦斯涌出量计算：
$$
Q _ {\mathrm{上}} = 1 0 0 \times q _ {c} \times k _ {c}
$$
式中：Q 上——支巷工作面上分层开采需要风量， $m^{3}/min$ ;
100——单位瓦斯涌出量配风量， $\mathrm{m}^3/\mathrm{min}$ ；以回风流浓度 $1.0\%$ 的换算值；
qc——支巷工作面上分层绝对瓦斯涌出量， $m^{3}/min$ ；取0.18 $m^{3}/min$ ；
Kc——支巷工作面上分层因瓦斯涌出不均匀备用风量系数，即该工作面瓦斯绝对涌出量的最大值与平均值之比，取1.2；
$$
\mathrm{则:} Q _ {\mathrm{上}} = 1 0 0 \times 0. 1 8 \times 1. 2 = 2 1. 6 \mathrm {m^ {3} /min}
$$
② 按二氧化碳涌出量计算:
$$
\mathrm{Q} _ {\mathrm{上}} = 6 7 \times \mathrm{qc} \times \mathrm{Kc}
$$
式中： $Q_{\text{上}}$ ——支巷工作面上分层开采需要风量， $\mathrm{m}^3/\mathrm{min}$ ；
67——单位瓦斯涌出量配风量， $\mathrm{m}^3/\mathrm{min}$ ；以回风流浓度 $1.5\%$ 的换算值；
qc——支巷工作面上分层绝对二氧化碳涌出量， $m^{3}/min$ ；取0.30 $m^{3}/min$ ；
Kc——支巷工作面上分层因瓦斯涌出不均匀备用风量系数，即该工作面二氧化碳绝对涌出量的最大值与平均值之比，取1.6；
$$
\mathrm{则:} Q _ {\mathrm{上}} = 6 7 \times 0. 3 0 \times 1. 6 = 3 2. 1 6 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}
$$
③ 按工作人员数量计算
$$
Q _ {\mathrm{上}} = 4 \times N c
$$
式中：
Nc—掘进工作面同时工作的最多人数，按 16 人考虑。
计算结果为： $Q_{上}=4\times Nc=4\times16=64.0\ m^{3}/min$ 。
根据①、②、③计算机结果取最大值，则上分层掘进工作面需风量为： $64.0\mathrm{m}^3 /\mathrm{min}$
④按风速进行验算：
验算最小风量:
煤巷：
$$
Q _ {\mathrm{hf1}} \geqslant 6 0 \times 0. 2 5 S _ {\mathrm{扎}} (\mathrm {m^ {3} /min})
$$
验算最大风量:
$$
Q _ {\mathrm{Hf}} \leqslant 6 0 \times 4. 0 S _ {\mathrm{掘}} (\mathrm {m^ {3} /min})
$$
式中:
$S_{\text{掘}}$ 一支巷掘进工作面巷道的净断面积， $30.6 \mathrm{~m}^{2}$ 。
计算结果为:
$$
Q _ {\mathrm{hfi}} = 6 4. 0 < 6 0 \times 0. 2 5 \times 3 0. 6 = 4 5 9. 0 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}
$$
$$
Q _ {c 1 j} < Q _ {h f i} \mathrm{不符合要求}
$$
$$
Q _ {\mathrm{hfi}} = 6 4. 0 < 6 0 \times 4. 0 \times 3 0. 6 = 7 3 4 4. 0 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}
$$
$$
Q _ {\mathrm{ctj}} \leqslant Q _ {\mathrm{hfi}} \text {符合要求}
$$
风速验算不符合《煤矿安全规程》第 157 条最低风速要求, 故 C12300 工作面上分层掘进工作面所需风量按照巷道最低风速 $0.25 \mathrm{~m} / \mathrm{s}$ 取值, 所需风量为: $459.0 \mathrm{~m}^{3} / \mathrm{min}$ 。
⑤按煤矿用防爆柴油动力装置机车功率验算风量
根据《煤矿安全规程》第159条规定：使用煤矿用防爆型柴油动力装置机车运输的矿井，行驶车辆巷道的供风量还应当按同时运行的最多车辆数验算巷道配风量，配风量验算取值每千瓦不小于 $4\mathrm{m}^3/\mathrm{min}\cdot \mathrm{kW}$ 。
$$
Q _ {\text { 车 }} = q \times N
$$
式中:
$Q_{车}$ —无轨胶轮车配风量， $m^{3}/min$ ;
q—单位功率的配风指标，取 $4.0 \, m^{3}/min \cdot kW$ ;
N—工作面同时使用车辆最大功率，80kW。
$$
Q _ {\mathrm{车}} = 1 \times 4 \times 8 0 = 3 2 0. 0 \mathrm {m^ {3} /min}
$$
根据上述计算结果 $Q_{\text{掘}} > Q_{\text{车}}$ ，则C12300工作面上分层掘进工作面所需风量为： $459.0\mathrm{m}^3/\mathrm{min}$ 。
⑥ 风机选择
风筒有效风量率:
$$
\mathrm{P} \text {效} = (1 - \mathrm{L} 1 0 0 0 \times \mathrm{P} 1 0 0 ^ {\prime} \div 1 0 0) \times 1 0 0 \% = (1 - 9 0 0 \times 0. 0 1 5 \div 1 0 0) \times 1 0 0 \%
$$
$= 86.5\%$
式中：
P 效——风筒有效风量率，%；
L1000——Φ1000 风筒供风长度（m），风筒长度取 900m；
P100' ——Φ1000 风筒风筒百米漏风率，1.5%。
根据风筒的有效风量率，计算局部通风机的吸风量
$$
\mathrm{Q} _ {\mathrm{局}} = \mathrm{Q} _ {\mathrm{上}} \div \mathrm{P} _ {\mathrm{效}} = 459.0 \div 86.5\% \approx 530.6\mathrm{m}^{3}/\mathrm{min}
$$
式中:
$Q_{局}$ ——支巷上分层掘进工作面局部通风机的吸风量， $m^{3}/min$ 。
$Q_{\text {上}}$ ——支巷上分层掘进工作面需用风量， $459.0 \mathrm{~m}^{3} / \mathrm{min}$ 。
$P_{效}$ ——风筒有效风量率，为86.5%。
根据上式计算，C12300 工作面支巷上分层掘进工作面局部通风机实际吸风量为 $530.6 \, m^{3}/min$ ，决定采用 FBDNo8.0/2×45KW 防爆对旋轴流式局部通风能够满足生产需要，FBDNo8.0/2×45KW 局部通风机额定风量： $480-900 \, m^{3}/min$ ，风压：1000-5000pa； $2 \times 45 \, kW$ 风机选择直径 1000mm、长 10000mm 抗静电、抗阻燃柔性风筒；同时双风机必须 “三专” 供电，并能实现自动切换，具备风电闭锁、瓦斯电闭锁、瓦斯风电闭锁功能。
⑦ 按局部通风机实际吸风量计算工作面需风量:
$$
Q _ {\mathrm{局}} = Q _ {\mathrm{上}} + 6 0 \times 0. 2 5 S _ {\mathrm{hdi}} (\mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min})
$$
式中： $Q_{\text{上}}$ 一支巷上分层掘进工作面同时运转的局部通风机实际吸风量的总和 $530.6\mathrm{m}^3 /\mathrm{min}$
0.25—煤巷允许的最低风速；
$S_{h\mathrm{d}j}$ —局部通风机安装地点到回风口间的巷道最大断面积， $20.9\mathrm{m}^2$ 。
计算结果为:
$$
Q _ {\mathrm{局}} = Q _ {\mathrm{上}} + 6 0 \times 0. 2 5 S _ {\mathrm{hdi}} = 1 \times 5 3 0. 6 + 6 0 \times 0. 2 5 \times 2 0. 9 = 8 4 4. 1 \mathrm {m^ {3} /min}
$$
综合上述计算：C12300 工作面支巷上分层掘进工作面局部通风机全风压所需风量为 $844.1 \mathrm{~m}^{3} / \mathrm{min}$ ，方能满足需求。
⑧ 风筒出风口距工作面迎头距离计算：
根据《煤矿安全规程》第183条规定，掘进工作面风筒出风口距掘进面距离必须在作业规程中明确规定:风筒出风口距工作面的最大距离（不超过第一循环涡流区的范围）按巷道断面积开平方的（4～5）倍计算，即：
$$
\mathrm{L} = (4 \sim 5) \times S ^ {1 / 2} = (4 \sim 5) \times 3 0. 6 ^ {1 / 2} = 2 2. 1 \sim 2 7. 7 \mathrm{m}
$$
式中:
L-风流有效射程，m；
S-工作面巷道断面积, $30.6 \mathrm{~m}^{2}$
(4-5)-风流有效射程系数。当风筒出口风速小时选 4，当风筒出口风速大时选 5。根据计算规定：风筒出风口距掘进工作面迎头的距离不大于 $22.1 \mathrm{~m}$ 。
（2）支巷下分层拉底回采期间的需风量计算
① 按瓦斯涌出量计算:
$$
Q _ {\mathrm{下}} = 1 0 0 \times q c \times K c
$$
式中： $Q_{\text{下}}$ ——支巷下分层拉底回采工作面需要风量， $\mathrm{m}^3/\mathrm{min}$
100——单位瓦斯涌出量配风量， $\mathrm{m}^3/\mathrm{min}$ ；以回风流浓度 $1.0\%$ 的换算值；
qc——支巷下分层拉底回采工作面绝对瓦斯涌出量， $m^{3}/min$ ；取0.18 $m^{3}/min$ ;
Kc——支巷下分层拉底回采工作面因瓦斯涌出不均匀备用风量系数，即该工作面瓦斯绝对涌出量的最大值与平均值之比，取1.2；
$$
\mathrm{则:} Q _ {\mathrm{下}} = 1 0 0 \times 0. 1 8 \times 1. 2 = 2 1. 6 \mathrm {m^ {3} /min}
$$
② 按二氧化碳涌出量计算：
$$
Q _ {\mathrm{下}} = 6 7 \times \mathrm{qc} \times \mathrm{Kc}
$$
式中： $Q_{下}$ ——支巷下分层拉底回采工作面需要风量， $m^{3}/min$ ;
67——单位瓦斯涌出量配风量， $\mathrm{m}^3/\mathrm{min}$ ；以回风流浓度 $1.5\%$ 的换算值；
qc——一支巷下分层拉底回采工作面绝对二氧化碳涌出量， $\mathrm{m}^3/\mathrm{min}$ ，取 $0.30 \mathrm{~m}^3/\mathrm{min}$ ;
Kc——支巷下分层拉底回采工作面因瓦斯涌出不均匀备用风量系数，即该工作面二氧化碳绝对涌出量的最大值与平均值之比，取 1.6；
$$
\mathrm{则:} Q _ {\mathrm{下}} = 6 7 \times 0. 3 0 \times 1. 6 = 3 2. 1 6 \mathrm {m^ {3} /min}
$$
③ 按支巷下分层拉底回采期间工作面最大人员数量计算
$$
Q _ {\text { 下 }} = 4 \times N
$$
式中： $Q_{下}$ ——支巷下分层拉底回采工作面实际需风量， $m^{3}/min$ ;
N ——支巷下分层拉底回采工作面同时工作的最多人数，取 12 人。
$$
\mathrm{则:} Q _ {\mathrm{下}} = 4 \times 1 2 = 4 8. 0 \mathrm {m^ {3} /min}
$$
## ④ 按风速计算
设计考虑到支巷下分层拉底回采期间属于全风压通风，设计以 $0.25 \mathrm{~m} / \mathrm{s}$ 最低风速为基准计算下分层拉底回采期间的需要风量：
$$
Q _ {\mathrm{下}} = 6 0 \times 0. 2 5 S _ {\mathrm{下}}
$$
式中： $Q_{下}$ ——支巷下分层拉底回采工作面需要风量， $m^{3}/min$ ;
$S_{下}$ ——支巷下分层拉底回采工作面过风断面积 $60.0 \, m^{2}$ 。
$$
\text { 则: } Q _ {\text { 下 }} = 0. 2 5 \times 6 0 \times 6 0 = 9 0 0. 0 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min} 。
$$
⑤ 按风速进行验算:
根据现行《煤矿安全规程》第157条规定，煤巷、半煤巷巷道的风量应满足：
$$
0. 2 5 \times S _ {\mathrm{下}} \leqslant Q _ {\mathrm{下}}
$$
式中： $S_{下}$ ——支巷工作面顺槽巷道过风断面积，下分层拉底回采时其最大过风断面为 $60.0 ~m^{2}$ 。
$$
0. 2 5 \times 6 0 \times 6 0 \leqslant Q _ {\mathrm{下}} \mathrm{即} 9 0 0. 0 \: \mathrm {m^ {3} /min}
$$
⑥按煤矿用防爆柴油动力装置机车功率验算风量
根据《煤矿安全规程》第159条规定：使用煤矿用防爆型柴油动力装置机车运输的矿井，行驶车辆巷道的供风量还应当按同时运行的最多车辆数验算巷道配风量，配风量验算取值每千瓦不小于 $4\mathrm{m}^3/\mathrm{min}\cdot \mathrm{kW}$ 。
$$
\mathrm{Q} _ {\mathrm{车}} = \mathrm{q} \times \mathrm{N}
$$
式中：
Q 车—无轨胶轮车配风量， $m^{3}/min$ ;
q—单位功率的配风指标，取 $4.0 \, m^{3}/min \cdot kW$ ;
N—工作面同时使用车辆最大功率，80kW。
$$
Q _ {\mathrm{车}} = 1 \times 4 \times 8 0 = 3 2 0. 0 \mathrm {m^ {3} /min}
$$
根据上述计算结果 $Q_{\text{下}} > Q_{\text{车}}$ ，则 C12300 工作面下分层拉底回采工作面所需风量为： $900 \mathrm{~m}^{3} / \mathrm{min}$ 。
⑦充采工作面其他用风地点
1、C12300 运输 2 巷（工作面顺槽）
a. 按瓦斯涌出量计算:
$$
\mathrm{Q} _ {\mathrm{rli}} = 1 3 3 _ {\mathrm{qrgi}} \cdot \mathrm{k} _ {\mathrm{rgi}} = 1 3 3 \times 0. 1 2 \times 1. 2 = 1 9. 1 5 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}
$$
b. 按风速验算:
$$
Q _ {r l i} \geqslant 6 0 \times 0. 2 5 S _ {r c i} = 6 0 \times 0. 2 5 \times 5. 7 \times 4. 1 = 3 5 1. 0 m ^ {3} / \min
$$
取上述最大值，需配风 $351.0 \, m^{3}/min$ 。
2、C12300 运输 1 巷末端
a. 按瓦斯涌出量计算:
$$
Q _ {r l i} = 1 3 3 _ {q r g i} \cdot k _ {r g i} = 1 3 3 \times 0. 1 2 \times 1. 2 = 1 9. 1 5 m ^ {3} / \min
$$
b. 按风速验算：
$$
Q _ {\mathrm{rli}} \geqslant 6 0 \times 0. 2 5 S _ {\mathrm{rcj}} = 6 0 \times 0. 2 5 \times 5. 5 \times 3. 7 = 3 0 5. 0 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}
$$
取上述最大值，需配风 $305.0 \, m^{3}/min$ 。
3、隔离支巷
a. 按瓦斯涌出量计算:
$$
Q _ {r l i} = 1 3 3 _ {q r g i} \cdot k _ {r g i} = 1 3 3 \times 0. 1 2 \times 1. 2 = 1 9. 1 5 m ^ {3} / \min
$$
b. 按经验验算取值:
$$
\mathrm{Q} = 1 0 0. 0 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}
$$
取上述最大值，需配风 $100.0 \, m^{3}/min$ 。
## 4、充填支巷
a. 按瓦斯涌出量计算：
$$
Q _ {r l i} = 1 3 3 _ {\mathrm{qrgi}} \cdot k _ {r g i} = 1 3 3 \times 0. 1 2 \times 1. 2 = 1 9. 1 5 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}
$$
b. 按经验验算取值：
$$
\mathrm{Q} = 8 0. 0 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}
$$
取上述最大值，需配风 $80.0 \, m^{3}/min$ 。
$$
\sum Q _ {\mathrm{其他}} = Q _ {1} + Q _ {2} + Q _ {3} + Q _ {4} + Q _ {5} = 3 5 1. 0 + 3 0 5. 0 + 1 0 0 + 8 0 = 8 3 6. 0 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}
$$
## (5) 充填工作面风量确定
C12300 充填工作面为 “Y” 型通风，根据充填工作面的工艺特征，除了支巷的需风量外，还需考虑待充支巷工作面的漏风量考虑，由于沉淀池属于独立通风系统，故不计算到工作面需风量内，则其他地点所风量合计为 $836 \, m^{3}/min$ ，支巷上分层掘进风量取 $459 \, m^{3}/min$ ，支巷下分层拉底所需风量 $900 \, m^{3}/min$ 。
根据以上计算，充填工作面上分层掘进期间工作面总需风量为 $1295 \, m^{3}/min$ ，下分层拉底期间工作面总需风量为 $1736 \, m^{3}/min$ 。考虑上分层开口掘进时，存在隔离支巷挡墙未砌筑完成情况，此时整个充填工作面存在上、下分层同时需要配风的情况，为保证工作面通风安全，故工作面需风量按最大值 $2195 \, m^{3}/min$ 配风。