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榆林市千树塔矿业投资有限公司

千树塔煤矿

# 2026年6月份配风计划

编制单位：通防

编制时间：二零二六年五月三十一日

执行时间：二零二六年六月

千树塔煤矿审批表

<table><tr><td>名称:2026年6月份配风计划</td></tr><tr><td>会审意见:严格按配风计划合理分配各地内资,发生变更时及时修订。确保合同各地内资满足需求.</td></tr><tr><td>编制人:李小强 日期:2026年5月31日</td></tr><tr><td>通防科长:王浩宇 日期:2026年5月31日</td></tr><tr><td>通防副总:朱志新 日期:2026年5月31日</td></tr><tr><td>总工程师:雷冰涛 日期:2026年5月31日</td></tr></table>

# 千树塔煤矿矿井需要风量计划

## 一、通风系统概述

## 1、通风方式方法

矿井通风方式为中央并列式，通风方法为抽出式通风，主斜井、副斜井同时进风，回风立井回风。

井下综采工作面、掘进工作面、均实现独立通风，采区机电硐室均采用独立通风，掘进工作面采用机械压入式通风方法。

## 2、主要通风机

矿井选用FBCDZ NO. $28 / 2\times 250\mathrm{KW}$ 型通风机两台，一台运行一台备用，电机功率为 $2\times 250\mathrm{KW}$ 。

主要通风机采用双回路电源线路供电，回风立井口设有防爆井盖，有欠电压、过流保护，监测有电流表、水柱计、开停传感器等。

## 3、矿井生产概况

根据《千树塔煤矿3号煤层综合机械化单元密实充填开采设计说明书》，3号煤层12盘区布置1个C12300充填工作面，11盘区布置1个C11301充填工作面和C11302充填工作面（采充交替作业面），同时还布置有1个C11303沉淀池巷掘进工作面。

各充填工作面均采用上下分层开采，上分层布置1个支巷掘进工作面，下分层布置支巷拉底工作面，上下分层顺序作业。C11301充填工作面和C11302充填工作面为采充交替作业。

3号煤层布置有采区配电硐室2个（11盘区变电所、12盘区变电所），其他用风地点13个（东翼1#辅运大巷末端、东翼1#主运大巷末端、C12300运输1巷末端、C12300运输2巷、C12300沉淀池机电硐室、南翼主运大巷末端、南翼辅运大巷末端、东翼2#主运大巷末端、东翼2#辅运大巷末端、11300回风顺槽、C11302运输顺槽、C11301运输顺槽、C11301运输顺槽机头段）。

6号煤布置备用工作面2个（21602备用工作面、21601备用工作面），采区配电硐室2个（21盘区机电硐室、21盘区中央变电所），其他用风地点9个（21盘区东段1#联络巷、21602辅运顺槽、21601辅运顺槽、21盘区运输联巷末端、21盘区主运大巷末端、21盘区辅运大巷末端、21605辅运顺槽回风绕道、21606辅运顺槽回

风绕道、21607辅运顺槽回风绕道）。

## 二、矿井需要风量验算

矿井风量计算依据《煤矿井工开采通风技术条件（AQ 1028-2006》及《MT/T634-2019 煤矿矿井风量计算方法》要求编制。

## （一）矿井实际需要风量计算：

根据《煤矿安全规程》第159条规定：矿井需要风量按各采掘工作面、碉室及其他巷道等用风地点分别进行计算，包括按规定配备的备用工作面。现有通风系统必须保证各用风地点稳定可靠供风。

$$
Q _ {r a} = \left(\sum Q _ {c f} + \sum Q _ {h f} + \sum Q _ {u r} + \sum Q _ {s c} + \sum Q _ {r 1}\right) \bullet k _ {a q}
$$

式中： $Q_{ra}$ —矿井需要风量， $m^{3}/min$ ;

$Q_{cf}$ —采煤工作面实际需要风量， $m^{3}/min$ ;

$Q_{hf}$ —掘进工作面实际需要风量， $m^{3}/min$ ;

$Q_{ur}$ —硐室实际需要风量， $m^{3}/min$ ;

$Q_{sc}$ —备用工作面实际需要风量， $m^{3}/min$ ;

$Q_{r1}$ —其他用风巷道实际需要风量， $m^{3}/min$ ;

$k_{aq}$ —矿井通风需风系数(抽出式 $k_{aq}$ 取 1.15～1.20, 最大通风距离大于 10000m 时取 1.20, 压入式 $k_{aq}$ 取 1.25～1.30, 最大通风距离大于 10000m 时取 1.30)。

## (二) 3#煤层需风量计算:

## 1、C12300 充填工作面需风量计算

根据《千树塔煤矿3号煤层综合机械化单元密实充填开采设计说明书》，C12300充填工作面煤层采用上、下分层回采作业。先采上分层，贯通后再采下分层。上分层回采采用掘、支工艺同时循环进行，掘锚一体机上分层掘进至运输1巷贯通后，再采用连续采煤机对该掘进支巷下分层拉底回采。

上分层掘进期间采用局部通风机通风，下分层拉底回采期间采用全风压通风。设计根据《《煤矿安全规程》（2025）和《煤矿矿井风量计算方法》（MTT634-2019)》中的相关要求，对上分层掘进面风量及下分层拉底所需风量进行计算。

## (1) 支巷上分层掘进期间的需风量计算

① 按瓦斯涌出量计算：

$$
Q _ {\mathrm{上}} = 1 0 0 \times q _ {\mathrm{c}} \times k _ {\mathrm{c}}
$$

式中： $Q_{上}$ ——支巷工作面上分层开采需要风量， $m^{3}/min$ ;

100——单位瓦斯涌出量配风量， $\mathrm{m}^3/\mathrm{min}$ ；以回风流浓度 $1.0\%$ 的换算值；

qc——支巷工作面上分层绝对瓦斯涌出量， $m^{3}/min$ ；取0.18 $m^{3}/min$ ；

Kc——支巷工作面上分层因瓦斯涌出不均匀备用风量系数，即该工作面瓦斯绝对涌出量的最大值与平均值之比，取1.2；

$$
\mathrm{则:} Q _ {\mathrm{上}} = 1 0 0 \times 0. 1 8 \times 1. 2 = 2 1. 6 \mathrm {m^ {3} /min}
$$

② 按二氧化碳涌出量计算：

$$
Q _ {\mathrm{上}} = 6 7 \times \mathrm{qc} \times \mathrm{Kc}
$$

式中： $Q_{\text{上}}$ ——支巷工作面上分层开采需要风量， $\mathrm{m}^3/\mathrm{min}$

67——单位瓦斯涌出量配风量， $\mathrm{m}^3/\mathrm{min}$ ；以回风流浓度 $1.5\%$ 的换算值；

qc——支巷工作面上分层绝对二氧化碳涌出量， $m^{3}/min$ ；取0.30 $m^{3}/min$ ；

Kc——支巷工作面上分层因瓦斯涌出不均匀备用风量系数，即该工作面二氧化碳绝对涌出量的最大值与平均值之比，取1.6；

$$
\mathrm{则:} Q _ {\mathrm{上}} = 6 7 \times 0. 3 0 \times 1. 6 = 3 2. 1 6 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}
$$

③ 按工作人员数量计算

$$
\mathrm{Q} _ {\mathrm{上}} = 4 \times \mathrm{Nc}
$$

式中：

Nc—掘进工作面同时工作的最多人数，按 16 人考虑。

计算结果为： $Q_{上}=4\times Nc=4\times16=64.0\ m^{3}/min$ 。

根据①、②、③计算机结果取最大值，则上分层掘进工作面需风量为： $64.0\mathrm{m}^3 /\mathrm{min}$

④按风速进行验算：

验算最小风量:

煤巷：

$$
Q _ {\mathrm{hf} \mathrm{i}} \geqslant 6 0 \times 0. 2 5 S _ {\mathrm{掘}} (\mathrm {m^ {3} /min})
$$

验算最大风量:

$$
Q _ {\mathrm{hf}} \leqslant 6 0 \times 4. 0 S _ {\mathrm{掘}} (\mathrm {m^ {3} /min})
$$

式中：

$S_{\text{掘}}$ 一支巷掘进工作面巷道的净断面积， $30.6 \mathrm{~m}^{2}$ 。

计算结果为:

$$
Q _ {\mathrm{hri}} = 6 4. 0 <   6 0 \times 0. 2 5 \times 3 0. 6 = 4 5 9. 0 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}
$$

$Q_{eti}<Q_{hfi}$ 不符合要求

$$
Q _ {\mathrm{hfi}} = 6 4. 0 <   6 0 \times 4. 0 \times 3 0. 6 = 7 3 4 4. 0 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}
$$

$Q_{cti} \leqslant Q_{hfi}$ 符合要求

风速验算不符合《煤矿安全规程》第 157 条最低风速要求，故 C12300 工作面上分层掘进工作面所需风量按照巷道最低风速 0.25m/s 取值，所需风量为：459.0m³/min。

⑤按煤矿用防爆柴油动力装置机车功率验算风量

根据《煤矿安全规程》第 159 条规定：使用煤矿用防爆型柴油动力装置机车运输的矿井，行驶车辆巷道的供风量还应当按同时运行的最多车辆数验算巷道配风量，配风量验算取值每千瓦不小于 $4 \, m^{3}/min \cdot kW$ 。

$$
Q _ {\mathrm{车}} = q \times N
$$

式中:

$Q_{车}$ —无轨胶轮车配风量， $m^{3}/min$ ;

q—单位功率的配风指标，取 $4.0 \, m^{3}/min \cdot kW$ ;

N—工作面同时使用车辆最大功率，80kW。

$$
\mathrm{Q} _ {\mathrm{车}} = 1 \times 4 \times 8 0 = 3 2 0. 0 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}
$$

根据上述计算结果 $Q_{\text{掘}} > Q_{\text{车}}$ ，则 C12300 工作面上分层掘进工作面所需风量为： $459.0 \, \text{m}^3/\text{min}$ 。

⑥ 风机选择

风筒有效风量率:

$$
\mathrm{P} \text{效} = (1 - \mathrm{L} 1000\times \mathrm{P} 100^{\prime}\div 100)\times 100\% = (1 - 900\times 0.015\div 100)\times 100\%
$$

$= 86.5\%$

式中:

P 效——风筒有效风量率，%；

L1000——Φ1000 风筒供风长度（m），风筒长度取 900m；

P100' ——Φ1000 风筒风筒百米漏风率，1.5%。

根据风筒的有效风量率，计算局部通风机的吸风量

$$
Q_{\mathrm{局}} = Q_{\mathrm{上}}\div P_{\mathrm{效}} = 459.0\div 86.5\% \approx 530.6\mathrm{m}^{3}/\mathrm{min}
$$

式中：

$Q_{局}$ ——支巷上分层掘进工作面局部通风机的吸风量， $m^{3}/min$ 。

$Q_{\text{上}}$ ——支巷上分层掘进工作面需用风量， $459.0 \mathrm{~m}^{3} / \mathrm{min}$ 。

$\mathrm{P}_{\text {效}}$ ——风筒有效风量率，为 $86.5\%$ 。

根据上式计算，C12300工作面支巷上分层掘进工作面局部通风机实际吸风量为 $530.6\mathrm{m}^3/\mathrm{min}$ ，决定采用FBDNo8. $0/2\times 45\mathrm{KW}$ 防爆对旋轴流式局部通风能够满足生产需要，FBDNo8. $0/2\times 45\mathrm{KW}$ 局部通风机额定风量： $480 - 900\mathrm{m}^3/\mathrm{min}$ ，风压：1000-5000pa； $2\times 45\mathrm{kW}$ 风机选择直径 $1000\mathrm{mm}$ 、长 $10000\mathrm{mm}$ 抗静电、抗阻燃柔性风筒；同时双风机必须“三专”供电，并能实现自动切换，具备风电闭锁、瓦斯电闭锁、瓦斯风电闭锁功能。

⑦ 按局部通风机实际吸风量计算工作面需风量:

$$
Q _ {\mathrm{局}} = Q _ {\mathrm{上}} + 6 0 \times 0. 2 5 S _ {\mathrm{hdi}} (\mathrm {m^ {3} /min})
$$

式中： $Q_{\text{上}}$ 一支巷上分层掘进工作面同时运转的局部通风机实际吸风量的总和 $530.6\mathrm{m}^3 /\mathrm{min}$

0.25—煤巷允许的最低风速；

$S_{hdf}$ —局部通风机安装地点到回风口间的巷道最大断面积，20.9m²。

计算结果为:

$$
Q _ {\mathrm{局}} = Q _ {\mathrm{上}} + 6 0 \times 0. 2 5 S _ {\mathrm{hdl}} = 1 \times 5 3 0. 6 + 6 0 \times 0. 2 5 \times 2 0. 9 = 8 4 4. 1 \mathrm {m^ {3} /min}
$$

综合上述计算：C12300工作面支巷上分层掘进工作面局部通风机全风压所需风量为 $844.1\mathrm{m}^3 /\mathrm{min}$ ，方能满足需求。

⑧ 风筒出风口距工作面迎头距离计算：

根据《煤矿安全规程》第183条规定，掘进工作面风筒出风口距掘进面距离必须在作业规程中明确规定：风筒出风口距工作面的最大距离（不超过第一循环涡流区的范围）按巷道断面积开平方的（4～5）倍计算，即：

$$
\mathrm{L} = (4 \sim 5) \times \mathrm{S} ^ {1 / 2} = (4 \sim 5) \times 3 0. 6 ^ {1 / 2} = 2 2. 1 \sim 2 7. 7 \mathrm{m}
$$

式中：

L-风流有效射程，m；

S-工作面巷道断面积, $30.6\mathrm{m}^2$

(4-5)-风流有效射程系数。当风筒出口风速小时选4，当风筒出口风速大时选5。根据计算规定：风筒出风口距掘进工作面迎头的距离不大于 $22.1 \mathrm{~m}$ 。

(2) 支巷下分层拉底回采期间的需风量计算

① 按瓦斯涌出量计算：

$$
Q _ {\mathrm{下}} = 1 0 0 \times q c \times K c
$$

式中： $Q_{下}$ ——支巷下分层拉底回采工作面需要风量， $m^{3}/min$ ;

100——单位瓦斯涌出量配风量， $\mathrm{m}^3/\mathrm{min}$ ；以回风流浓度 $1.0\%$ 的换算值；

qc——支巷下分层拉底回采工作面绝对瓦斯涌出量， $m^{3}/min$ ；取0.18 $m^{3}/min$ ;

Kc——支巷下分层拉底回采工作面因瓦斯涌出不均匀备用风量系数，即该工作面瓦斯绝对涌出量的最大值与平均值之比，取1.2；

$$
\mathrm{则:} Q _ {\mathrm{下}} = 1 0 0 \times 0. 1 8 \times 1. 2 = 2 1. 6 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}
$$

② 按二氧化碳涌出量计算：

$$
Q _ {\mathrm{下}} = 6 7 \times \mathrm{qc} \times \mathrm{Kc}
$$

式中： $Q_{下}$ ——支巷下分层拉底回采工作面需要风量， $m^{3}/min$ ;

67——单位瓦斯涌出量配风量， $\mathrm{m}^3/\mathrm{min}$ ；以回风流浓度 $1.5\%$ 的换算值；

qc——支巷下分层拉底回采工作面绝对二氧化碳涌出量， $\mathrm{m}^3/\mathrm{min}$ ，取 $0.30\mathrm{m}^3/\mathrm{min}$ ；

Kc——支巷下分层拉底回采工作面因瓦斯涌出不均匀备用风量系数，即该工作面二氧化碳绝对涌出量的最大值与平均值之比，取1.6；

$$
\mathrm{则:} \mathrm{Q} _ {\mathrm{下}} = 6 7 \times 0. 3 0 \times 1. 6 = 3 2. 1 6 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}
$$

③ 按支巷下分层拉底回采期间工作面最大人员数量计算

$$
Q _ {\mathrm{下}} = 4 \times N
$$

式中： $Q_{下}$ ——支巷下分层拉底回采工作面实际需风量， $m^{3}/min$ ;

N —一支巷下分层拉底回采工作面同时工作的最多人数，取12人。

$$
\mathrm{则:} Q _ {\mathrm{下}} = 4 \times 1 2 = 4 8. 0 \mathrm {m^ {3} /min}
$$

## ④ 按风速计算

设计考虑到支巷下分层拉底回采期间属于全风压通风，设计以 $0.25\mathrm{m / s}$ 最低风速为基准计算下分层拉底回采期间的需要风量：

$$
\mathrm{Q} _ {\mathrm{下}} = 6 0 \times 0. 2 5 \mathrm{S} _ {\mathrm{下}}
$$

式中： $Q_{下}$ ——支巷下分层拉底回采工作面需要风量， $m^{3}/min$ ;

$S_{下}$ ——支巷下分层拉底回采工作面过风断面积 $60.0 \, m^{2}$ 。

$$
\text { 则: } Q _ {\text { 下 }} = 0. 2 5 \times 6 0 \times 6 0 = 9 0 0. 0 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min} 。
$$

⑤ 按风速进行验算：

根据现行《煤矿安全规程》第157条规定，煤巷、半煤巷巷道的风量应满足：

$$
0. 2 5 \times S _ {\mathrm{下}} \leqslant Q _ {\mathrm{下}}
$$

式中： $S_{\text{下}}$ ——支巷工作面顺槽巷道过风断面积，下分层拉底回采时其最大过风断面为 $60.0m^{2}$ 。

$$
0. 2 5 \times 6 0 \times 6 0 \leqslant Q _ {\mathrm{下}} \mathrm{即} 9 0 0. 0 \: \mathrm {m^ {3} /min}
$$

⑥按煤矿用防爆柴油动力装置机车功率验算风量

根据《煤矿安全规程》第159条规定：使用煤矿用防爆型柴油动力装置机车运输的矿井，行驶车辆巷道的供风量还应当按同时运行的最多车辆数验算巷道配风量，配风量验算取值每千瓦不小于 $4\mathrm{m}^3/\mathrm{min}\cdot \mathrm{kW}$ 。

$$
Q _ {\mathrm{车}} = q \times N
$$

式中：

Q 车一无轨胶轮车配风量， $m^{3}/min$ ;

q—单位功率的配风指标，取 $4.0 \, m^{3}/min \cdot kW$ ;

N—工作面同时使用车辆最大功率，80kW。

$$
Q _ {\mathrm{车}} = 1 \times 4 \times 8 0 = 3 2 0. 0 \mathrm {m^ {3} /min}
$$

根据上述计算结果 $Q_{\text{下}} > Q_{\text{车}}$ ，则 C12300 工作面下分层拉底回采工作面所需风量为： $900 \mathrm{~m}^{3} / \mathrm{min}$ 。

⑦充采工作面其他用风地点

1、C12300 运输 2 巷（工作面顺槽）

a. 按瓦斯涌出量计算:

$$
Q _ {\mathrm{rll}} = 1 3 3 _ {\mathrm{qrgl}} \cdot k _ {\mathrm{rgl}} = 1 3 3 \times 0. 1 2 \times 1. 2 = 1 9. 1 5 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}
$$

b. 按风速验算:

$$
Q _ {\mathrm{rll}} \geqslant 6 0 \times 0. 2 5 S _ {\mathrm{rcl}} = 6 0 \times 0. 2 5 \times 5. 7 \times 4. 1 = 3 5 1. 0 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}
$$

取上述最大值，需配风 $351.0 \, m^{3}/min$ 。

2、C12300 运输 1 巷末端

a. 按瓦斯涌出量计算:

$$
\mathrm{Q} _ {\mathrm{rll}} = 1 3 3 _ {\mathrm{qrgi}} \cdot \mathrm{k} _ {\mathrm{rgi}} = 1 3 3 \times 0. 1 2 \times 1. 2 = 1 9. 1 5 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}
$$

b. 按风速验算:

$$
Q _ {r l l} \geqslant 6 0 \times 0. 2 5 S _ {\mathrm{rel}} = 6 0 \times 0. 2 5 \times 5. 5 \times 3. 7 = 3 0 5. 0 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}
$$

取上述最大值，需配风 $305.0 \, m^{3}/min$ 。

3、隔离支巷

a. 按瓦斯涌出量计算:

$$
Q _ {\mathrm{rll}} = 1 3 3 _ {\mathrm{qrgi}} \cdot k _ {\mathrm{rgi}} = 1 3 3 \times 0. 1 2 \times 1. 2 = 1 9. 1 5 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}
$$

b. 按经验验算取值:

$$
\mathrm{Q} = 1 0 0. 0 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}
$$

取上述最大值，需配风 $100.0\mathrm{m}^3/\mathrm{min}$ 。

## 4、充填支巷

a. 按瓦斯涌出量计算：

$$
Q _ {\mathrm{rl3}} = 1 3 3 _ {\mathrm{qrgi}} \cdot k _ {\mathrm{rgi}} = 1 3 3 \times 0. 1 2 \times 1. 2 = 1 9. 1 5 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}
$$

b. 按经验验算取值:

$$
\mathrm{Q} = 8 0. 0 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}
$$

取上述最大值，需配风 $80.0\mathrm{m}^3/\mathrm{min}$ 。

$$
\sum Q _ {\mathrm{其他}} = Q _ {1} + Q _ {2} + Q _ {3} + Q _ {4} + Q _ {5} = 3 5 1. 0 + 3 0 5. 0 + 1 0 0 + 8 0 = 8 3 6. 0 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}
$$

## (5) 充填工作面风量确定

C12300 充填工作面为 “Y” 型通风，根据充填工作面的工艺特征，除了支巷的需风量外，还需考虑待充支巷工作面的漏风量考虑，由于沉淀池属于独立通风系统，故不计算到工作面需风量内，则其他地点所风量合计为 $836 \, m^{3}/min$ ，支巷上分层掘进风量取 $459 \, m^{3}/min$ ，支巷下分层拉底所需风量 $900 \, m^{3}/min$ 。

根据以上计算，充填工作面上分层掘进期间工作面总需风量为 $1295\mathrm{m}^3/\mathrm{min}$ ，下分层拉底期间工作面总需风量为 $1736\mathrm{m}^3/\mathrm{min}$ 。考虑上分层开口掘进时，存在隔离支巷挡墙未砌筑完成情况，此时整个充填工作面存在上、下分层同时需要配风的情况，为保证工作面通风安全，故工作面需风量按最大值 $2195\mathrm{m}^3/\mathrm{min}$ 配风。

## 2、C11302充填工作面需风量计算

根据《千树塔煤矿3号煤层综合机械化单元密实充填开采设计说明书》，C11302充填工作面煤层采用上、下分层回采作业。先采上分层，贯通后再采下分层。上分层回采采用掘、支工艺同时循环进行，掘锚一体机上分层掘进至回风巷贯通后，再采用连续采煤机对该掘进支巷下分层拉底回采。

上分层掘进期间采用局部通风机通风，下分层拉底回采期间采用全风压通风。设计根据《煤矿安全规程》（2025）和《煤矿矿井风量计算方法》（MTT634-2019)中的相关要求，对上分层掘进面风量及下分层拉底所需风量进行计算。

## （1）、支巷上分层掘进期间的需风量计算

① 按瓦斯涌出量计算：

$$
\mathrm{Q} _ {\mathrm{上}} = 1 0 0 \times q _ {\mathrm{c}} \times k _ {\mathrm{c}}
$$

式中： $Q_{上}$ ——支巷上分层掘进工作面需要风量， $m^{3}/min$ ;

100——单位瓦斯涌出量配风量， $\mathrm{m}^3/\mathrm{min}$ ；以回风流浓度 $1.0\%$ 的换算值；

qc——支巷上分层掘进工作面绝对瓦斯涌出量， $m^{3}/min$ ；取0.18 $m^{3}/min$ ；

Kc——支巷上分层掘进工作面因瓦斯涌出不均匀备用风量系数，即该工作面瓦斯绝对涌出量的最大值与平均值之比，取1.2；

$$
\mathrm{则:} Q _ {\mathrm{上}} = 1 0 0 \times 0. 1 8 \times 1. 2 = 2 1. 6 \mathrm {m^ {3} /min}
$$

② 按二氧化碳涌出量计算：

$$
Q _ {\mathrm{上}} = 6 7 \times \mathrm{qc} \times \mathrm{Kc}
$$

式中： $Q_{上}$ ——支巷上分层掘进工作面需要风量， $m^{3}/min$ ;

67——单位瓦斯涌出量配风量， $\mathrm{m}^3/\mathrm{min}$ ；以回风流浓度 $1.5\%$ 的换算值；

qc——支巷上分层掘进工作面绝对二氧化碳涌出量， $m^{3}/min$ ；取0.30 $m^{3}/min$ ;

Kc——支巷上分层掘进工作面因瓦斯涌出不均匀备用风量系数，即该工作面二氧化碳绝对涌出量的最大值与平均值之比，取1.6；

$$
\mathrm{则:} Q _ {\mathrm{上}} = 6 7 \times 0. 3 0 \times 1. 6 = 3 2. 1 6 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}
$$

③ 按工作人员数量计算

$$
Q _ {\mathrm{上}} = 4 \times N c
$$

式中：

Nc—掘进工作面同时工作的最多人数，按 16 人考虑。

计算结果为： $Q_{上}=4\times Nc=4\times16=64.0\ m^{3}/min$ 。

根据①、②、③计算机结果取最大值，则C11302工作面上分层掘进工作面需风量为： $64.0\mathrm{m}^3 /\mathrm{min}$ 。

④ 按风速进行验算：

验算最小风量:

煤巷：

$$
Q _ {\mathrm{hf} \mathrm{i}} \geqslant 6 0 \times 0. 2 5 S _ {\mathrm{掘}} (\mathrm {m^ {3} /min})
$$

验算最大风量：

$$
Q _ {\mathrm{hf}} \leqslant 6 0 \times 4. 0 S _ {\mathrm{掘}} (\mathrm {m^ {3} /min})
$$

式中：

$S_{掘}$ 一支巷上分层掘进工作面的净断面积，28.2m $^{2}$ 。

计算结果为:

$$
Q _ {\mathrm{nf}} = 6 4. 0 <   6 0 \times 0. 2 5 \times 2 8. 2 = 4 2 3. 0 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}
$$

$$
Q _ {\mathrm{ctl}} <   Q _ {\mathrm{hf1}} \text {不符合要求}
$$

$$
Q _ {\mathrm{hfi}} = 6 4. 0 <   6 0 \times 4. 0 \times 2 8. 2 = 6 7 6 8. 0 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}
$$

$$
Q _ {\mathrm{cti}} \leqslant Q _ {\mathrm{hfi}} \text {符合要求}
$$

风速验算不符合《煤矿安全规程》第157条最低风速要求，故C11302上分层掘进工作面所需风量按照巷道最低风速 $0.25\mathrm{m / s}$ 取值，所需风量为： $423.0\mathrm{m}^3 /\mathrm{min}$ 。

## ⑤ 按煤矿用防爆柴油动力装置机车功率验算风量

根据《煤矿安全规程》第 159 条规定：使用煤矿用防爆型柴油动力装置机车运输的矿井，行驶车辆巷道的供风量还应当按同时运行的最多车辆数验算巷道配风量，配风量验算取值每千瓦不小于 $4 \mathrm{~m}^{3} / \mathrm{min} \cdot \mathrm{kW}$ 。

$$
Q _ {\mathrm{车}} = q \times N
$$

式中：

$Q_{车}$ —无轨胶轮车配风量， $m^{3}/min$ ;

q—单位功率的配风指标，取 $4.0 \, m^{3}/min \cdot kW$ ;

N—工作面同时使用车辆最大功率，80kW。

$$
Q _ {\mathrm{车}} = 1 \times 4 \times 8 0 = 3 2 0. 0 \mathrm {m^ {3} /min}
$$

根据上述计算结果 $Q_{\text{掘}} > Q_{\text{车}}$ ，则C11302上分层掘进工作面需风量为： $423.0 \mathrm{~m}^{3} / \mathrm{min}$ 。

⑥ 风机选择

风筒有效风量率:

$$
\begin{aligned} \mathrm{P} \text {效} & = (1 - \mathrm{L} 1000 \times \mathrm{P} 100^{\prime} \div 100) \times 100\% = (1 - 400 \times 0.015 \div 100) \times 100\% \\ & = 94\% \end{aligned}
$$

式中：

P 效——风筒有效风量率，%；

L1000——Φ1000 风筒供风长度（m），风筒长度取 400m；

P100′ ——Φ1000 风筒百米漏风率，1.5%。

根据风筒的有效风量率，计算局部通风机的吸风量

$$
\mathrm{Q} _ {\mathrm{局}} = \mathrm{Q} _ {\mathrm{上}} \div \mathrm{P} _ {\mathrm{效}} = 423.0 \div 94\% \approx 450.0\mathrm{m}^{3}/\mathrm{min}
$$

式中：

$Q_{局}$ ——支巷上分层掘进工作面局部通风机的吸风量， $m^{3}/min$ 。

$Q_{上}$ ——支巷上分层掘进工作面需用风量， $m^{3}/min$ 。

$P_{\text{长}}$ ——风筒有效风量率，为94%。

根据上式计算，C11302 工作面支巷上分层掘进工作面局部通风机实际吸风量为 $450.0 \mathrm{~m}^{3} / \mathrm{min}$ ，决定采用 FBDNo8.0/2×45KW 防爆对旋轴流式局部通风能够满足生产需要，FBDNo8.0/2×45KW 局部通风机额定风量： $480 - 900 \mathrm{~m}^{3} / \mathrm{min}$ ，风压：1000-5000pa； $2 \times 45 \mathrm{kW}$ 风机选择直径 $1000 \mathrm{~mm}$ 、长 $10000 \mathrm{~mm}$ 抗静电、抗阻燃柔性风筒；同时双风机必须“三专”供电，并能实现自动切换，具备风电闭锁、瓦斯电闭锁、瓦斯风电闭锁功能。

⑦ 按局部通风机实际吸风量计算工作面需风量：

$$
Q _ {\mathrm{局}} = Q _ {\mathrm{上}} + 6 0 \times 0. 2 5 S _ {\mathrm{hdl}} (\mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min})
$$

式中： $Q_{\text{上}}$ 一支巷上分层掘进工作面同时运转的局部通风机实际吸风量的总和 $450.0 \, \text{m}^3/\text{min}$ ;

0.25—煤巷允许的最低风速；

$S_{bdJ}$ —局部通风机安装地点到回风口间的巷道最大断面积， $21m^{2}$ 。

计算结果为:

$$
Q _ {\mathrm{局}} = Q _ {\mathrm{上}} + 6 0 \times 0. 2 5 S _ {\mathrm{hull}} = 1 \times 4 5 0. 0 + 6 0 \times 0. 2 5 \times 2 1 = 7 6 5 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}
$$

综合上述计算：C11302工作面支巷上分层掘进工作面局部通风机全风压所需风量为 $765\mathrm{m}^3/\mathrm{min}$ ，方能满足需求。

⑧ 风筒出风口距工作面迎头距离计算：

根据《煤矿安全规程》第183条规定，掘进工作面风筒出风口距掘进面距离必须在作业规程中明确规定：风筒出风口距工作面的最大距离（不超过第一循环涡流区的范围）按巷道断面积开平方的（4～5）倍计算，即：

$$
\mathrm{L} = (4 \sim 5) \times S ^ {1 / 2} = (4 \sim 5) \times 2 8. 2 ^ {1 / 2} = 2 1. 2 4 \sim 2 6. 6 \mathrm{m}
$$

式中:

L-风流有效射程，m；

S-工作面巷道断面积, $28.2 \mathrm{~m}^{2}$

(4-5)-风流有效射程系数。当风筒出口风速小时选4，当风筒出口风速大时选5。根据计算规定：风筒出风口距掘进工作面迎头的距离不大于 $21.24\mathrm{m}$ 。

(2) 支巷下分层开采期间的需风量计算

① 按瓦斯涌出量计算：

$$
Q _ {\mathrm{下}} = 1 0 0 \times \mathrm{qc} \times \mathrm{Kc}
$$

式中： $Q_{下}$ ——支巷下分层拉底回采工作面需要风量， $m^{3}/min$ ;

100——单位瓦斯涌出量配风量， $\mathrm{m}^3/\mathrm{min}$ ；以回风流浓度 $1.0\%$ 的换算值；

qc——支巷下分层拉底回采工作面绝对瓦斯涌出量， $m^{3}/min$ ；取0.18 $m^{3}/min$ ;

Kc——支巷下分层拉底回采工作面因瓦斯涌出不均匀备用风量系数，即该工作面瓦斯绝对涌出量的最大值与平均值之比，取1.2；

$$
\mathrm{则:} Q _ {\mathrm{下}} = 1 0 0 \times 0. 1 8 \times 1. 2 = 2 1. 6 \mathrm {m^ {3} /min}
$$

② 按二氧化碳涌出量计算:

$$
Q _ {\mathrm{下}} = 6 7 \times \mathrm{qc} \times \mathrm{Kc}
$$

式中： $Q_{下}$ ——支巷下分层拉底回采工作面需要风量， $m^{3}/min$ ;

67——单位瓦斯涌出量配风量， $\mathrm{m}^3/\mathrm{min}$ ；以回风流浓度 $1.5\%$ 的换算值；

qc——支巷下分层拉底回采工作面绝对二氧化碳涌出量， $m^{3}/min$ ，取0.30 $m^{3}/min$ ;

Kc——支巷下分层拉底回采工作面因瓦斯涌出不均匀备用风量系数，即该工作面二氧化碳绝对涌出量的最大值与平均值之比，取1.6；

$$
\mathrm{则:} Q _ {\mathrm{下}} = 6 7 \times 0. 3 0 \times 1. 6 = 3 2. 1 6 \mathrm {m^ {3} /min}
$$

③ 按支巷下分层拉底回采期间工作面最大人员数量计算

$$
Q _ {\mathrm{下}} = 4 \times N
$$

式中： $Q_{下}$ ——支巷下分层拉底回采工作面实际需风量， $m^{3}/min$ ;

N ——支巷下分层拉底回采工作面同时工作的最多人数，取 12 人。

$$
\mathrm{则:} Q _ {\mathrm{下}} = 4 \times 1 2 = 4 8. 0 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}
$$

## ④ 按风速计算

设计考虑到支巷下分层拉底回采期间属于全风压通风，设计以 $0.25\mathrm{m / s}$ 最低风速为基准计算下分层开采期间的需要风量：

$$
\mathrm{Q} _ {\mathrm{下}} = 6 0 \times 0. 2 5 \mathrm{S} _ {\mathrm{下}}
$$

式中： $Q_{下}$ ——支巷下分层拉底回采工作面需要风量， $m^{3}/min$ ;

$S_{下}$ ——支巷下分层拉底回采工作面过风断面积 $57 \, m^{2}$ 。

$$
\text { 则: } Q _ {\text { 下 }} = 0. 2 5 \times 6 0 \times 5 7 = 8 5 5 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min。}
$$

⑤ 按风速进行验算：

根据现行《煤矿安全规程》第157条的规定，煤巷、半煤巷巷道的风量应满足：

$$
0. 2 5 \times S _ {\mathrm{下}} \leqslant Q _ {\mathrm{下}}
$$

式中： $S_{\text{下}}$ ——支巷工作面顺槽巷道过风断面积，下分层拉底回采时其最大过风断面为 $57m^{2}$ 。

$$
0. 2 5 \times 6 0 \times 5 7 \leqslant Q _ {\mathrm{下}} \mathrm{即} 8 5 5 \mathrm {m^ {3} /min}
$$

⑥按煤矿用防爆柴油动力装置机车功率验算风量

根据《煤矿安全规程》第159条规定：使用煤矿用防爆型柴油动力装置机车运输的矿井，行驶车辆巷道的供风量还应当按同时运行的最多车辆数验算巷道配风量，配风量验算取值每千瓦不小于 $4m^{3}/min \cdot kW$ 。

$$
Q _ {\mathrm{车}} = q \times N
$$

式中:

Q 车一无轨胶轮车配风量， $m^{3}/min$ ;

q—单位功率的配风指标，取 $4.0 \, m^{3}/min \cdot kW$ ;

N—工作面同时使用车辆最大功率，80kW。

$$
\mathrm{Q} _ {\mathrm{车}} = 1 \times 4 \times 8 0 {=} 3 2 0. 0 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}
$$

根据上述计算结果 $Q_{\text{下}} > Q_{\text{车}}$ ，则 C11302 工作面下分层拉底开采期间需风量为： $855 \, \text{m}^3/\text{min}$ 。

⑦充填工作面其他用风地点

1、C11300回风顺槽

a. 按瓦斯涌出量计算:

$$
\mathrm{Q} _ {\mathrm{rli}} = 1 3 3 _ {\mathrm{qrgi}} \cdot \mathrm{k} _ {\mathrm{rgl}} = 1 3 3 \times 0. 1 2 \times 1. 2 = 1 9. 1 5 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}
$$

b. 按风速验算:

$$
Q _ {\mathrm{rli}} \geqslant 6 0 \times 0. 2 5 S _ {\mathrm{rcl}} = 6 0 \times 0. 1 5 \times 5. 8 \times 3. 5 = 1 8 2. 7 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}
$$

取上述最大值，需配风 $182.7 \, m^{3}/min$ 。

$$
Q = 1 8 2. 7 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}
$$

2、C11302 运输顺槽

a. 按瓦斯涌出量计算:

$$
\mathrm{Q} _ {\mathrm{rll}} = 1 3 3 _ {\mathrm{qrgi}} \cdot \mathrm{k} _ {\mathrm{rgl}} = 1 3 3 \times 0. 1 2 \times 1. 2 = 1 9. 1 5 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}
$$

b. 按风速验算:

$$
\mathrm{Q} _ {\mathrm{rli}} \geqslant 6 0 \times 0. 2 5 \mathrm{S} _ {\mathrm{ref}} = 6 0 \times 0. 2 5 \times 6 \times 3 = 2 7 0. 0 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}
$$

取上述最大值，需配风 $270.0\mathrm{m}^3/\mathrm{min}$ 。

$$
Q = 2 7 0. 0 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}
$$

3、隔离支巷

a. 按瓦斯涌出量计算:

$$
\mathrm{Q} _ {\mathrm{rli}} = 1 3 3 _ {\mathrm{qrgl}} \cdot \mathrm{k} _ {\mathrm{rgl}} = 1 3 3 \times 0. 1 2 \times 1. 2 = 1 9. 1 5 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}
$$

b. 按经验验算取值:

$$
\mathrm{Q} = 1 0 0. 0 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}
$$

取上述最大值，需配风 $100.0\mathrm{m}^3/\mathrm{min}$ 。

4、充填支巷

a. 按瓦斯涌出量计算:

$$
Q _ {r l i} = 1 3 3 _ {\mathrm{qrgi}} \cdot k _ {\mathrm{rgi}} = 1 3 3 \times 0. 1 2 \times 1. 2 = 1 9. 1 5 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}
$$

b. 按经验验算取值：

$$
\mathrm{Q} = 8 0. 0 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}
$$

取上述最大值，需配风 $80.0 \, m^{3}/min$ 。

$$
\sum Q _ {\mathrm{其他}} = Q _ {1} + Q _ {2} + Q _ {3} + Q _ {4} = 1 8 2. 7 + 2 7 0 + 1 0 0 + 8 0 = 6 3 2. 7 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}
$$

## (5) 充填工作面风量确定

C11302 充填工作面为 “U” 型通风，除了支巷的需风量外，还需考虑待充支巷工作面的漏风量考虑，其他巷道所需风量为 $632.7 \, m^{3}/min$ ，工作面支巷上分层掘进期间风量取 $423 \, m^{3}/min$ ，工作面支巷下分层拉底需要风量取 $855 \, m^{3}/min$ ，

根据上述计算，C11302充填工作面上分层掘进期间工作面总需风量为 $1055.7\mathrm{m}^3 /\mathrm{min}$ ；在下分层拉底期间工作面所需风量为 $1487.7\mathrm{m}^3 /\mathrm{min}$ 。为满足工作面通风安全，C11301充填工作面需风量按最大值 $1487.7\mathrm{m}^3 /\mathrm{min}$ 配风。

## 3、C11301充填工作面

根据《千树塔煤矿3号煤层综合机械化单元密实充填开采设计》。C11302充填工作面与C11301充填工作面存在交替作业；在C11302充填工作面开采期间，C11301充填工作面配风量必须符合《煤矿安全规程》第一百五十七条最低风速要求，

## ①11301 运输顺槽

a. 按瓦斯涌出量计算:

$$
Q _ {\mathrm{rli}} = 1 3 3 _ {\mathrm{qrgi}} \cdot k _ {\mathrm{rgi}} = 1 3 3 \times 0. 1 2 \times 1. 2 = 1 9. 1 5 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}
$$

b. 按风速验算：

$$
Q _ {\mathrm{rli}} \geqslant 6 0 \times 0. 2 5 _ {\mathrm{Src1}} = 6 0 \times 0. 1 5 \times 7 \times 4. 5 = 2 8 3. 5 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}
$$

取上述最大值，需配风 $283.5 \, m^{3}/min$ 。

②11301 运输顺槽机头段

a. 按瓦斯涌出量计算:

$$
\mathrm{Q} _ {\mathrm{rli}} = 1 3 3 _ {\mathrm{qrgi}} \cdot \mathrm{k} _ {\mathrm{rgi}} = 1 3 3 \times 0. 1 2 \times 1. 2 = 1 9. 1 5 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}
$$

b. 按风速验算：

$$
\mathrm{Q} _ {\mathrm{rli}} \geqslant 6 0 \times 0. 2 5 _ {\mathrm{Src1}} = 6 0 \times 0. 1 5 \times 6 \times 3. 5 = 1 8 9. 0 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}
$$

取上述最大值，需配风 $189.0 \mathrm{~m}^{3} / \mathrm{min}$ 。

故：C11301充填工作面配风量 $472.5\mathrm{m}^3/\mathrm{min}$ 。

4、C11303沉淀池巷掘进工作面需风量计算

① 按瓦斯涌出量计算：

$$
Q _ {\mathrm{掘}} = 1 0 0 \times \mathrm{qc} \times \mathrm{Kc}
$$

式中： $Q_{\text{掘}}$ ——掘进工作面需要风量， $m^{3}/min$ ;

100——单位瓦斯涌出量配风量， $\mathrm{m}^3/\mathrm{min}$ ；以回风流浓度 $1.0\%$ 的换算值；

qc——掘进工作面绝对瓦斯涌出量， $m^{3}/min$ ；取0.18 $m^{3}/min$ ;

Kc——掘进工作面因瓦斯涌出不均匀备用风量系数，即该工作面瓦斯绝对涌出量的最大值与平均值之比，取1.2；

$$
\mathrm{则:} Q _ {\mathrm{掘}} = 1 0 0 \times 0. 1 8 \times 1. 2 = 2 1. 6 \mathrm {m^ {3} /min}
$$

② 按二氧化碳涌出量计算：

$$
\mathrm{Q} _ {\mathrm{捆}} = 6 7 \times \mathrm{qc} \times \mathrm{Kc}
$$

式中：

$Q_{\text{掘}}$ ——掘进工作面所需风量， $m^{3}/min$ ;

67——单位瓦斯涌出量配风量， $\mathrm{m}^3/\mathrm{min}$ ；以回风流浓度 $1.5\%$ 的换算值；

qc——掘进工作面绝对二氧化碳涌出量， $m^{3}/min$ ；取 $0.30m^{3}/min$ ;

Kc——掘进工作面因瓦斯涌出不均匀备用风量系数，即该工作面二氧化碳绝对涌出量的最大值与平均值之比，取1.6；

$$
\mathrm{则:} Q _ {\mathrm{掘}} = 6 7 \times 0. 3 0 \times 1. 6 = 3 2. 2 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}
$$

③ 按工作人员数量计算

$$
Q _ {\mathrm{据}} = 4 \times N c
$$

式中：

Nc—掘进工作面同时工作的最多人数，按16人考虑。

$$
\mathrm{计算结果为:} Q _ {\mathrm{掘}} = 4 \times \mathrm{Nc} = 4 \times 1 6 = 6 4. 0 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}.
$$

根据①、②、③计算机结果取最大值，则C11303沉淀池巷掘进工作面需风量为： $64.0\mathrm{m}^3/\mathrm{min}$ 。

④ 按风速进行验算：

(1) 验算最小风量:

煤巷：

$$
Q _ {\mathrm{掘}} \geqslant 6 0 \times 0. 2 5 S _ {\mathrm{掘}} (\mathrm {m^ {3} /min})
$$

(2) 验算最大风量:

煤巷：

$$
Q _ {\mathrm{掘}} \leqslant 6 0 \times 4. 0 S _ {\mathrm{掘}} (\mathrm {m^ {3} /min})
$$

式中 $S_{\text{掘}}$ —掘进工作面巷道的净断面积， $25.2\mathrm{m}^2$ 。

计算结果为:

$$
Q _ {\mathrm{掘}} = 6 4 <   6 0 \times 0. 2 5 \times 2 5. 2 = 3 7 8. 0 \mathrm {m^ {3} /min}
$$

$Q_{ctl}<Q_{hfl}$ 不符合要求

$$
Q _ {\mathrm{掘}} = 6 4 <   6 0 \times 4. 0 \times 2 5. 2 = 6 0 4 8 \mathrm {m^ {3} /min}
$$

$Q_{\text{捆}} \leqslant Q_{\mathrm{max}}$ 符合要求

风速验算不符合《煤矿安全规程》第157条最低风速要求，故C11303沉淀池巷掘进工作面所需风量按照巷道最低风速 $0.25\mathrm{m / s}$ 取值，所需风量为： $378.0\mathrm{m}^3 /\mathrm{min}$ 。

⑤ 按煤矿用防爆柴油动力装置机车功率验算风量

根据《煤矿安全规程》第159条规定：使用煤矿用防爆型柴油动力装置机车运输的矿井，行驶车辆巷道的供风量还应当按同时运行的最多车辆数验算巷道配风量，配风量验算取值每千瓦不小于 $4\mathrm{m}^3/\mathrm{min}\cdot \mathrm{kW}$ 。

$$
Q _ {\mathrm{车}} = q \times N
$$

式中：

$Q_{车}$ 一无轨胶轮车配风量， $m^{3}/min$ ;

q—单位功率的配风指标，取 $4.0 \, m^{3}/min \cdot kW$ ;

N—工作面同时使用车辆最大功率，80kW。

$$
Q _ {\mathrm{车}} = 1 \times 4 \times 8 0 = 3 2 0. 0 \mathrm {m^ {3} /min}
$$

根据上述计算结果 $Q_{\text{据}} > Q_{\text{车}}$ ，则 C11303 沉淀池巷掘进工作面需风量为： $378.0 \, \text{m}^3/\text{min}$ 。

## ⑥风机选择

风筒有效风量率:

$$
\begin{aligned} \mathrm{P} \text{效} & = (1 - \mathrm{L} 1000 \times \mathrm{P} 100^{\prime} \div 100) \times 100\% = (1 - 200 \times 0.015 \div 100) \times 100\% \\ & = 97\% \end{aligned}
$$

式中：

P 效——风筒有效风量率，%；

L1000——Φ1000 风筒供风长度（m），风筒长度取 200m；

P100' ——Φ1000 风筒风筒百米漏风率，1.5%。

根据风筒的有效风量率，计算局部通风机的吸风量

$$
\mathrm{Q} _ {\mathrm{局}} = \mathrm{Q} _ {\mathrm{据}} \div \mathrm{P} _ {\mathrm{效}} = 3 7 8. 0 \div 97\% \approx 3 8 9. 7 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}
$$

式中：

$Q_{局}$ ——掘进工作面局部通风机的吸风量， $m^{3}/min$ 。

$Q_{上}$ ——掘进工作面需用风量， $m^{3}/min$ 。

$P_{效}$ ——风筒有效风量率，为97%。

根据上式计算，C11303 沉淀池巷掘进工作面局部通风机实际吸风量为 $389.7 \, m^{3}/min$ ，决定采用 FBDNo8.0/2×45KW 防爆对旋轴流式局部通风能够满足生产需要，FBDNo8.0/2×45KW 局部通风机额定风量： $450-1200 \, m^{3}/min$ ，风压：1000-5000pa； $2 \times 45 \, kW$ 风机选择直径 1000mm、长 10000mm 抗静电、抗阻燃柔性风筒；同时双风机必须 “三专” 供电，并能实现自动切换，具备风电闭锁、瓦斯电闭锁、瓦斯风电闭锁功能。

⑦按局部通风机实际吸风量计算工作面需风量：

$$
Q _ {\mathrm{局}} = Q _ {\mathrm{据}} + 6 0 \times 0. 2 5 S _ {\mathrm{hdi}} (\mathrm {m^ {3} /min})
$$

式中： $Q_{\text{掘}}$ 一掘进工作面同时运转的局部通风机实际吸风量的总和 $389.7 \, \text{m}^3/\text{min}$ ;

0.25—煤巷允许的最低风速；

$S_{hdf}$ —局部通风机安装地点到回风口间的巷道最大断面积， $21m^{2}$ 。

计算结果为:

$$
Q _ {\mathrm{局}} = Q _ {\mathrm{掘}} + 6 0 \times 0. 2 5 S _ {\mathrm{hdl}} = 1 \times 3 8 9. 7 + 6 0 \times 0. 2 5 \times 2 1 = 7 0 4. 7 \mathrm {m^ {3} /min}
$$

综合上述计算：C11303 沉淀池巷掘进工作面局部通风机全风压所需风量为 $704.7\mathrm{m}^3/\mathrm{min}$ ，方能满足需求。

(8) 风筒出风口距工作面迎头距离计算:

根据《煤矿安全规程》第183条规定，掘进工作面风筒出风口距掘进面距离必须在作业规程中明确规定：风筒出风口距工作面的最大距离（不超过第一循环涡流区的范围）按巷道断面积开平方的（4～5）倍计算，即：

$$
\mathrm{L} = (4 \sim 5) \times \mathrm{S} ^ {1 / 2} = (4 \sim 5) \times 2 5. 2 ^ {1 / 2} = 2 0. 1 \sim 2 5. 1 \mathrm{m}
$$

式中：

L-风流有效射程，m；

S-工作面巷道断面积, $25.2 \mathrm{~m}^{2}$

(4-5)-风流有效射程系数。当风筒出口风速小时选 4，当风筒出口风速大时选 5。根据计算规定：风筒出风口距掘进工作面迎头的距离不大于 $20.1 \mathrm{~m}$ 。

## 5、机电硐室需要风量计算

发热量大的机电硐室，应按硐室中运行的机电设备发热量进行计算：

$$
Q _ {u r i} = \frac {3 6 0 0 \sum W _ {i} \theta}{\rho C _ {P} \times 6 0 \Delta t _ {i}} (\mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min})
$$

式中：

$\sum W_{i}$ 一机电硐室中运转的电动机（或变压器）总功率，11盘区 $2\times 630\mathrm{kW}$ 、12盘区 $2\times 630\mathrm{kW}$ 、中央变电所 $2\times 630\mathrm{kW}$

$\theta$ —机电硐室发热系数。按表8-4取值；

$\rho$ 一空气密度。一般取 $\rho = 1.20\mathrm{kg / m^3}$

$C_{P}$ —空气的定压比热。一般可取 $C_{P}=1.006\mathrm{KJ}/(\mathrm{kg}\cdot\mathrm{K})$ ;

$\Delta t_{\mathrm{i}}$ —第i个机电硐室的进、回风流的温度差，5K。

机电硐室需要风量应根据不同硐室内设备的降温要求进行配风，采（盘）区小型机电硐室，按经验值确定需要风量取 $60\sim 80\mathrm{m}^3 /\mathrm{min}$ ，选取硐室的风量应保证机电硐室温度不超过 $30^{\circ}\mathrm{C}$ ，其它硐室温度不超过 $26^{\circ}\mathrm{C}$ 。

表8-4 机电硐室发热系数（θ）取值

<table><tr><td>机电硐室名称</td><td>发热系数</td></tr><tr><td>空气压缩机房</td><td>0.20~0.23</td></tr><tr><td>水泵房</td><td>0.01~0.03</td></tr><tr><td>变电所、绞车房</td><td>0.02~0.04</td></tr></table>

按照经验值取值计算:

(1) 11盘区机电硐室（盘区变电所）需要风量计算:

计算结果为： $Q_{1luri}=80m^{3}/min$

(2) 12盘区机电硐室 (盘区变电所) 需要风量计算:

计算结果为： $Q_{12uri}=80m^{3}/min$ 。

（3）中央变电所需要风量计算：

计算结果为： $Q_{12uri}=80m^{3}/min$ 。

$$
\sum Q _ {\mathrm{刷}} = Q _ {1 1} + Q _ {1 2} = 8 0 + 8 0 = 1 6 0. 0 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}
$$

## 5、其他用风巷道的需要风量：

其他用风巷道的需要风量，应根据瓦斯涌出量和风速分别进行计算，取其最大值。

①东翼 1#辅运大巷末端

a. 按瓦斯涌出量计算:

$$
Q _ {\mathrm{rli}} = 1 3 3 _ {\mathrm{qrgi}} \cdot k _ {\mathrm{rgl}} = 1 3 3 \times 0. 1 2 \times 1. 2 = 1 9. 1 5 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}
$$

b. 按风速验算:

$$
Q _ {\mathrm{rli}} \geqslant 6 0 \times 0. 1 5 S _ {\mathrm{rot}} = 6 0 \times 0. 1 5 \times 1 8 = 1 6 2. 0 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}
$$

取上述最大值，需配风 $162.0 \, m^{3}/min$ 。

②东翼 1#主运大巷末端

a. 按瓦斯涌出量计算:

$$
Q _ {\mathrm{rli}} = 1 3 3 _ {\mathrm{qrgi}} \cdot k _ {\mathrm{rgi}} = 1 3 3 \times 0. 1 2 \times 1. 2 = 1 9. 1 5 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}
$$

b. 按风速验算:

$$
Q _ {\mathrm{rll}} \geqslant 6 0 \times 0. 1 5 S _ {\mathrm{rci}} = 6 0 \times 0. 1 5 \times 1 8 = 1 6 2. 0 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}
$$

取上述最大值，需配风 $162.0 \, m^{3}/min$ 。

③南翼主运大巷末端

a. 按瓦斯涌出量计算:

$$
Q _ {\mathrm{rll}} = 1 3 3 q _ {\mathrm{rgl}} \cdot k _ {\mathrm{rgl}} = 1 3 3 \times 0. 1 2 \times 1. 2 = 1 9. 1 5 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}
$$

b. 按风速验算:

$$
Q _ {\mathrm{rll}} \geqslant 6 0 \times 0. 1 5 S _ {\mathrm{rci}} = 6 0 \times 0. 1 5 \times 1 8 = 1 6 2. 0 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}
$$

取上述最大值，需配风 $162.0\mathrm{m}^3 /\mathrm{min}$

④南翼辅运大巷末端

a. 按瓦斯涌出量计算:

$$
Q _ {\mathrm{rll}} = 1 3 3 q _ {\mathrm{rgl}} \cdot k _ {\mathrm{rgl}} = 1 3 3 \times 0. 1 2 \times 1. 2 = 1 9. 1 5 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}
$$

b. 按风速验算:

$$
Q _ {\mathrm{rll}} \geqslant 6 0 \times 0. 1 5 S _ {\mathrm{rel}} = 6 0 \times 0. 1 5 \times 2 1 = 1 8 9. 0 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}
$$

取上述最大值，需配风 $189.0\mathrm{m}^3 /\mathrm{min}$

⑤东翼 2#主运大巷末端

a. 按瓦斯涌出量计算:

$$
Q _ {\mathrm{rll}} = 1 3 3 q _ {\mathrm{rgl}} \cdot k _ {\mathrm{rgl}} = 1 3 3 \times 0. 1 2 \times 1. 2 = 1 9. 1 5 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}
$$

b. 按风速验算:

$$
Q _ {\mathrm{rll}} \geqslant 6 0 \times 0. 1 5 S _ {\mathrm{rcf}} = 6 0 \times 0. 1 5 \times 2 0. 4 = 1 8 3. 6 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}
$$

取上述最大值，需配风 $183.6\mathrm{m}^3/\mathrm{min}$ 。

⑥东翼 2#辅运大巷末端

a. 按瓦斯涌出量计算:

$$
Q _ {\mathrm{rll}} = 1 3 3 q _ {\mathrm{rgi}} \cdot k _ {\mathrm{rgl}} = 1 3 3 \times 0. 1 2 \times 1. 2 = 1 9. 1 5 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}
$$

b. 按风速验算:

$$
Q _ {\mathrm{rll}} \geqslant 6 0 \times 0. 1 5 S _ {\mathrm{ref}} = 6 0 \times 0. 1 5 \times 2 0. 7 = 1 8 6. 3 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}
$$

取上述最大值，需配风 $186.3\mathrm{m}^3 /\mathrm{min}$

⑦C12300 沉淀池机电硐室

a. 按瓦斯涌出量计算:

$$
Q _ {r l l} = 1 3 3 _ {\mathrm{qrgl}} \cdot k _ {\mathrm{rgl}} = 1 3 3 \times 0. 1 2 \times 1. 2 = 1 9. 1 5 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}
$$

b. 按经验验算取值:

$$
\mathrm{Q} = 8 0. 0 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}
$$

取上述最大值，需配风 $80.0\mathrm{m}^3 /\mathrm{min}$

$$
\sum Q _ {\mathrm{其他}} = Q _ {1} + Q _ {2} + Q _ {3} + Q _ {4} + Q _ {5} + Q _ {6} + Q _ {7}
$$

$$
= 1 6 2. 0 + 1 6 2. 0 + 1 6 2. 0 + 1 8 9. 0 + 1 8 3. 6 + 1 8 6. 3 + 8 0. 0 = 1 1 2 4. 9 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}
$$

## 6、3#煤层风量确定

3#煤层按采煤、掘进、硐室及其他地点实际需风量的总和计算，3#煤层需风量为：

$$
Q _ {3 \#} \geqslant \sum Q _ {1 2 3 0 0} + \sum Q _ {1 1 3 0 1} + \sum Q _ {1 1 3 0 2} + \sum Q _ {1 1 3 0 3} + \sum Q _ {\mathrm{刷}} + \sum Q _ {\mathrm{其他}}
$$

$$
= 2 1 9 5 + 4 7 2. 5 + 1 4 8 7. 7 + 7 0 4. 7 + 1 6 0. 0 + 1 1 2 4. 9 = 6 1 4 4. 8 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}
$$

## （三）6#煤层需风量计算

目前 6#煤 21 盘区布置有 21602 备用工作面、21601 备用工作面 2 个；

1、薄煤层综采备用工作面实际风量计算：

① 按照瓦斯涌出量计算：

根据《煤矿安全规程》192条规定，按采煤工作面回风流中瓦斯的浓度不超过 $1\%$ 的要求，按式计算：

$$
Q _ {\mathrm{采}} = 1 0 0 \times Q c \times K c (m ^ {3} / m i n)
$$

式中：

$Q_{采}$ —第 i 个采煤工作面需要风量， $(m^{3}/min)$ ;

Qc—第 i 个采煤工作面瓦斯的平均绝对涌出量，取 $1.69 \, m^{3}/min$ 。

kc—第 i 个采煤工作面瓦斯涌出不均衡的备用风量系数，取 1.2。

100—按采煤工作面回风流中瓦斯的浓度不应超过 $1\%$ 的换算系数。

计算结果为： $Q_{采}=100\times1.69\times1.2=203.0m^{3}/min$ 。

② 按回采工作面温度计算

$$
Q _ {c f} = 60 \times 70 \% \times v _ {c f} \times S _ {c f} \bullet k _ {c h} \bullet k _ {c l}
$$

式中:

$\mathrm{v_{cf}}$ 一采煤工作面的风速， $1.0\mathrm{m / s}$ 。按采煤工作面进风流的最高温度选取；

$S_{cf}$ —采煤工作面的平均有效断面积，按最大和最小控顶断面的平均值计算（平均5.272米）， $7.38m^{2}$ ;

$k_{ch}$ —采煤工作面采高调整系数,工作面采高为1.4m,采高调整系数取1.0;

$k_{cl}$ —采煤工作面长度调整系数，工作面长度为180米，调整系数取1.2；

70%—有效通风断面系数；

60一为单位换算产生的系数。

计算结果为： $Q_{cfl}=60\times70\%\times1.0\times7.38\times1.2\times1.0=372m^{3}/min$

③ 按回采工作面二氧化碳平均绝对涌出量计算

$$
Q _ {\mathrm{采}} = 6 7 \times \mathrm{qc} \times \mathrm{Kc}
$$

式中：

qc—采煤工作面回风巷风流中平均绝对二氧化碳涌出量， $1.24\mathrm{m}^3 /\mathrm{min}$

kc—采煤工作面二氧化碳涌出不均衡系数，正常生产时连续观测1个月，日最大绝对二氧化碳涌出量和月平均日绝对二氧化碳涌出量的比值，取1.2；

67—按工作面回风流中二氧化碳浓度不应超过 $1.5\%$ 的换算系数。

计算结果为： $Q_{采}=67\times qc\times kc=67\times1.24\times1.2=100.0\ m^{3}/min$

④ 按工作面人员数量验算

$$
\mathrm{Q} _ {\mathrm{采}} = 4 \times \mathrm{Nc}
$$

式中:

Nc—采煤工作面同时工作的最多人数，取 30 人；

$$
\mathrm{计算结果为:} Q _ {\mathrm{采}} = 4 \times 3 0 = 1 2 0. 0 \mathrm {m^ {3} /min}
$$

⑤根据上述计算过程，采煤工作面需风量为： $Q_{采}=372.0\ m^{3}/min$ 。

⑥ 按风速进行验算：

$$
0. 2 5 \times \mathrm{Sc} \leqslant Q
$$

式中：

Sc—采煤工作面最大控顶有效断面积， $7.38\mathrm{m}^2$

0.25—采煤工作面允许的最小风速， $\mathrm{m/s}$

$$
\text { 即: } 1 1 0. 7 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min} \leqslant Q = 3 7 2. 0 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min} 。
$$

$$
4 \times \mathrm{Sc} \geqslant Q
$$

式中：

Sc—采煤工作面最小控顶有效断面积， $7.38\mathrm{m}^2$

4.0—采煤工作面允许的最大风速， $\mathrm{m/s}$ ；

$$
\mathrm{即:} 1 7 7 1. 2 \mathrm {m^ {3} /min\geqslant Q = 372.0 m^ {3} /min}
$$

⑦ 21602、21601 备用工作面，根据应满足瓦斯、二氧化碳、气象条件等规定计算的风量，且最少不应低于采煤工作面实际需要风量的 $50\%$ 。

$$
\mathrm{Q} _ {\mathrm{备}} \geqslant 50\% \mathrm{Q} _ {\mathrm{采}}
$$

式中：

$Q_{备}$ —备用工作面实际需要风量， $m^{3}/min$ ;

$Q_{\text{采}}$ ——采煤工作面实际需要风量，取 $372.0 \mathrm{~m}^{3} / \mathrm{min}$ 。

$$
\mathrm{Q} _ {\mathrm{备}} \geqslant 50\% \times 372 = 186.0\mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}
$$

## ⑧ 风量的确定

根据上述计算和验算过程及结果取最大值，21602、21601备用工作面所需风量各为： $186m^{3}/min$ 。

## 2、6#煤独立通风机电硐室需要风量计算

发热量大的机电硐室，应按硐室中运行的机电设备发热量进行计算：

$$
Q _ {u r i} = \frac {3 6 0 0 \sum W _ {i} \theta}{\rho C _ {P} \times 6 0 \Delta t _ {i}} (\mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min})
$$

式中：

$\sum W_{i}$ 一机电硐室中运转的电动机（或变压器）总功率，21盘区变电所2

×630kW，21盘区机电硐室1×630kW；

$\theta$ —机电硐室发热系数。按表8-4取值；

$\rho$ 一空气密度。一般取 $\rho = 1.20\mathrm{kg / m^3}$

$C_{p}$ —空气的定压比热。一般可取 $C_{p}=1.006\mathrm{KJ}/(\mathrm{kg}\cdot\mathrm{K})$ ;

$\Delta t_{\mathrm{i}}$ 一第i个机电硐室的进、回风流的温度差，5K。

机电硐室需要风量应根据不同硐室内设备的降温要求进行配风；采（盘）区小型机电硐室，按经验值确定需要风量或取 $60 \sim 80 \mathrm{~m}^{3} / \mathrm{min}$ ；选取的硐室风量，应保证机电硐室温度不超过 $30^{\circ} \mathrm{C}$ ，其他硐室温度不超过 $26^{\circ} \mathrm{C}$ 。

表8-4 机电硐室发热系数（θ）取值

<table><tr><td>机电硐室名称</td><td>发热系数</td></tr><tr><td>空气压缩机房</td><td>0.20~0.23</td></tr><tr><td>水泵房</td><td>0.01~0.03</td></tr><tr><td>变电所、绞车房</td><td>0.02~0.04</td></tr></table>

按照经验值取值计算：

(1) 21盘区变电所需要风量计算:

$$
\mathrm{计算结果为:} Q _ {2 1 \mathrm{变电所} u r i} = 8 0. 0 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}
$$

(2) 21 盘区机电硐室需要风量计算:

$$
\mathrm{计算结果为:} Q _ {2 1 \mathrm{机电硐室} u r i} = 8 0. 0 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}
$$

$$
Q _ {\mathrm{钢}} = Q _ {2 1 \mathrm{变电所}} + Q _ {2 1 \mathrm{机电硐室}} = 8 0. 0 + 8 0. 0 = 1 6 0. 0 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}
$$

3、6#煤层其他用风巷道的需要风量：

其他用风巷道的需要风量，应根据瓦斯涌出量和风速分别进行计算，取其最大值。

①21 盘区东段 1#联络巷

a. 按瓦斯涌出量计算:

$$
Q _ {\mathrm{rli}} = 1 3 3 q _ {\mathrm{rgl}} \cdot k _ {\mathrm{rgl}} = 1 3 3 \times 0. 1 2 \times 1. 2 = 1 9. 1 5 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}
$$

b. 按风速验算:

$$
Q _ {\mathrm{rll}} \geqslant 6 0 \times 0. 1 5 S _ {\mathrm{rci}} = 6 0 \times 0. 1 5 \times 5. 0 \times 3. 0 = 1 3 5. 0 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}
$$

取上述最大值，需配风 $135.0 \mathrm{~m}^{3} / \mathrm{min}$ 。

②21602 辅运顺槽

a. 按瓦斯涌出量计算:

$$
Q _ {\mathrm{rli}} = 1 3 3 _ {\mathrm{qrgi}} \cdot k _ {\mathrm{rgi}} = 1 3 3 \times 0. 1 2 \times 1. 2 = 1 9. 1 5 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}
$$

b. 按风速验算:

$$
Q _ {\mathrm{rli}} \geqslant 6 0 \times 0. 2 5 S _ {\mathrm{rel}} = 6 0 \times 0. 2 5 \times 5. 0 \times 3. 0 = 2 2 5. 0 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}
$$

取上述最大值，需配风 $225.0 \mathrm{~m}^{3} / \mathrm{min}$ 。

③21601 辅运顺槽

a. 按瓦斯涌出量计算:

$$
Q _ {\mathrm{rli}} = 1 3 3 _ {\mathrm{qrgi}} \cdot k _ {\mathrm{rgi}} = 1 3 3 \times 0. 1 2 \times 1. 2 = 1 9. 1 5 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}
$$

b. 按风速验算:

$$
Q _ {\mathrm{rli}} \geqslant 6 0 \times 0. 2 5 S _ {\mathrm{rci}} = 6 0 \times 0. 2 5 \times 5. 0 \times 3. 0 = 2 2 5. 0 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}
$$

取上述最大值，需配风 $225.0\mathrm{m}^3 /\mathrm{min}$

④21 盘区运输联巷末端

a. 按瓦斯涌出量计算:

$$
Q _ {\mathrm{rli}} = 1 3 3 _ {\mathrm{qrgl}} \cdot k _ {\mathrm{rgi}} = 1 3 3 \times 0. 1 2 \times 1. 2 = 1 9. 1 5 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}
$$

b. 按风速验算:

$$
Q _ {\mathrm{rli}} \geqslant 6 0 \times 0. 2 5 S _ {\mathrm{rci}} = 6 0 \times 0. 2 5 \times 4. 3 \times 2. 8 = 1 8 1 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}
$$

取上述最大值，需配风 $181 \mathrm{~m}^{3} / \mathrm{min}$ 。

⑤21 盘区主运大巷末端

a. 按瓦斯涌出量计算:

$$
Q _ {\mathrm{rli}} = 1 3 3 _ {\mathrm{qrgi}} \cdot k _ {\mathrm{rgi}} = 1 3 3 \times 0. 1 2 \times 1. 2 = 1 9. 1 5 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}
$$

b. 按风速验算:

$$
Q _ {\mathrm{rl1}} \geqslant 6 0 \times 0. 2 5 S _ {\mathrm{rci}} = 6 0 \times 0. 1 5 \times 5. 2 \times 2. 7 = 1 2 6 \: \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}
$$

取上述最大值，需配风 $126\mathrm{m}^3 /\mathrm{min}$

⑥21 盘区辅运大巷末端

a. 按瓦斯涌出量计算：

$$
Q _ {\mathrm{rli}} = 1 3 3 _ {\mathrm{qrgl}} \cdot k _ {\mathrm{rgl}} = 1 3 3 \times 0. 1 2 \times 1. 2 = 1 9. 1 5 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}
$$

b. 按风速验算：

$$
Q _ {\mathrm{rll}} \geqslant 6 0 \times 0. 2 5 S _ {\mathrm{rel}} = 6 0 \times 0. 2 5 \times 5. 2 \times 3. 1 = 2 4 2 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}
$$

取上述最大值，需配风 $242\mathrm{m}^3/\mathrm{min}$ 。

⑦21605 辅运顺槽回风绕道

a. 按瓦斯涌出量计算:

$$
Q _ {\mathrm{rli}} = 1 3 3 _ {\mathrm{qrgi}} \cdot k _ {\mathrm{rgi}} = 1 3 3 \times 0. 1 2 \times 1. 2 = 1 9. 1 5 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}
$$

b. 按风速验算：

$$
Q _ {\mathrm{rli}} \geqslant 6 0 \times 0. 2 5 S _ {\mathrm{rci}} = 6 0 \times 0. 1 5 \times 4. 5 \times 3. 6 = 1 4 6 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}
$$

取上述最大值，需配风 $146 \, m^{3}/min$ 。

⑧21606 辅运顺槽回风绕道

a. 按瓦斯涌出量计算:

$$
Q _ {\mathrm{rli}} = 1 3 3 _ {\mathrm{qrgi}} \cdot k _ {\mathrm{rgi}} = 1 3 3 \times 0. 1 2 \times 1. 2 = 1 9. 1 5 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}
$$

b. 按风速验算：

$$
Q _ {\mathrm{rli}} \geqslant 6 0 \times 0. 2 5 S _ {\mathrm{rci}} = 6 0 \times 0. 1 5 \times 4. 5 \times 3. 6 = 1 4 6 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}
$$

取上述最大值，需配风 $146 \, m^{3}/min$ 。

⑨21607 辅运顺槽回风绕道

a. 按瓦斯涌出量计算:

$$
Q _ {\mathrm{rli}} = 1 3 3 _ {\mathrm{qrgi}} \cdot k _ {\mathrm{rgi}} = 1 3 3 \times 0. 1 2 \times 1. 2 = 1 9. 1 5 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}
$$

b. 按风速验算：

$$
Q _ {\mathrm{rli}} \geqslant 6 0 \times 0. 2 5 S _ {\mathrm{rci}} = 6 0 \times 0. 1 5 \times 4. 5 \times 3. 6 = 1 4 6 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}
$$

取上述最大值，需配风 $146\mathrm{m}^3 /\mathrm{min}$

$$
\begin{array}{r l} \sum Q _ {\text {其他}} & = Q _ {1} + Q _ {2} + Q _ {3} + Q _ {4} + Q _ {5} + Q _ {6} + Q _ {7} + Q _ {8} + Q _ {9} \\ & = 1 3 5. 0 + 2 2 5. 0 + 2 2 5. 0 + 1 8 1 + 1 2 6 + 2 4 2 + 1 4 6 + 1 4 6 + 1 4 6 = 1 5 7 2. 0 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min} \end{array}
$$

## 4、6#煤层风量确定

6#煤层按采煤、掘进、硐室及其他地点实际需风量的总和计算：

$$
Q _ {6 \#} \geqslant \sum Q _ {\mathrm{备}} + \sum Q _ {\mathrm{据}} + \sum Q _ {\mathrm{硐}} + \sum Q _ {\mathrm{其他}} = 1 8 6 + 1 8 6 + 1 6 0 + 1 5 7 2 = 2 1 0 4 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}
$$

## 三、全矿井风量确定

全矿井需风量，按下列要求分别计算，并取其中最大值。

1、按井下同时工作的最多人数计算

$$
\mathrm{Q} = 4 \mathrm{N} = 4 \times 1 0 0 = 4 0 0. 0 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}
$$

式中：Q——矿井所需的总入风量， $(m^{3}/min)$

N——井下同时工作的最多人数，人；

2、全矿井按采煤、掘进、硐室及其他地点实际需风量的总和计算，则全矿井需风量为：

$$
Q _ {\text {矿}} \geqslant (\sum Q _ {3 \#} + \sum Q _ {6 \#}) \times K _ {\text {矿通}} = (6 1 4 4. 8 + 2 1 0 4) \times 1. 2 = 9 8 9 8. 6 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}
$$

## 3、按煤矿用防爆柴油动力装置机车功率验算风量

矿井使用防爆柴油动力装置机车时,应进行风量验算,排出的各种有害气体被巷道风流稀释后,其浓度应符合《煤矿安全规程》的规定,有害气体浓度超出规定范围时,应按照有害气体的允许浓度重新计算需风量。

矿井正常生产时井下同时工作无轨胶轮车功率及数量为：4台65kW的WC20R(B)无轨胶轮人车，4台80KW的ZL30EFB铲车。

$$
Q _ {\mathrm{车}} = 6 5 \times 4 \times 4 + 8 0 \times 4 \times 4 = 2 3 2 0 \mathrm{m} ^ {3} / \mathrm{min}
$$

根据上述计算机结果 $Q_{矿} > Q_{车}$ ，风量验算符合要求。

3、根据以上计算及验算结果，全矿井所需风量 $9898.6 \, m^{3}/min$ 。

附：各地点风量分配表

<table><tr><td>序号</td><td>供风地点</td><td>所需风量m3/min</td><td>计划风量 m3/min</td></tr><tr><td>1</td><td>副斜井</td><td></td><td></td></tr><tr><td>2</td><td>主斜井</td><td></td><td></td></tr><tr><td>3</td><td>21602 备用工作面</td><td>186</td><td>230</td></tr><tr><td>4</td><td>21601 备用工作面</td><td>186</td><td>230</td></tr><tr><td>5</td><td>C12300 工作面支巷掘进工作面局扇处全风压点</td><td>844.1</td><td>886.4</td></tr><tr><td>6</td><td>C12300 工作面支巷拉底工作面</td><td>900</td><td>1080</td></tr><tr><td>7</td><td>C11301 运输顺槽</td><td>283.5</td><td>297.7</td></tr><tr><td>8</td><td>C11301 运输顺槽机头段</td><td>189</td><td>198.5</td></tr><tr><td>9</td><td>C11303 沉淀池巷掘进工作面局扇处全风压点</td><td>704.7</td><td>740</td></tr><tr><td>10</td><td>C11302 工作面</td><td>855</td><td>1026</td></tr><tr><td>11</td><td>C11302 工作面支巷局扇前</td><td>765</td><td>803.3</td></tr><tr><td>12</td><td>C11300 回风顺槽</td><td>182.7</td><td>192</td></tr><tr><td>13</td><td>C11302 运输顺槽</td><td>270</td><td>283.5</td></tr><tr><td>14</td><td>东翼 2#主运大巷末端</td><td>183.6</td><td>220</td></tr><tr><td>15</td><td>东翼 2#辅运大巷末端</td><td>186.3</td><td>220</td></tr><tr><td>16</td><td>11 盘区变电所</td><td>80</td><td>95</td></tr><tr><td>17</td><td>12 盘区变电所</td><td>80</td><td>95</td></tr><tr><td>18</td><td>南翼主运大巷末端</td><td>162</td><td>190</td></tr><tr><td>19</td><td>南翼辅运大巷末端</td><td>189</td><td>220</td></tr><tr><td>20</td><td>东翼 1#主运大巷末端</td><td>162</td><td>190</td></tr></table>

<table><tr><td>序号</td><td>供风地点</td><td>所需风量m3/min</td><td>计划风量 m3/min</td></tr><tr><td>21</td><td>东翼 1#辅运大巷末端</td><td>162</td><td>190</td></tr><tr><td>22</td><td>C12300 沉淀池机电硐室</td><td>80</td><td>95</td></tr><tr><td>23</td><td>C12300 运输 2 巷</td><td>351</td><td>370</td></tr><tr><td>24</td><td>C12300 运输 1 巷末端</td><td>305</td><td>340</td></tr><tr><td>25</td><td>二水平中央变电所</td><td>80</td><td>95</td></tr><tr><td>26</td><td>21 盘区东段 1#联络巷</td><td>135</td><td>160</td></tr><tr><td>27</td><td>21 盘区机电硐室</td><td>80</td><td>95</td></tr><tr><td>28</td><td>21602 辅运顺槽</td><td>225</td><td>260</td></tr><tr><td>29</td><td>21601 辅运顺槽</td><td>225</td><td>260</td></tr><tr><td>30</td><td>21 盘区运输联巷末端</td><td>181</td><td>220</td></tr><tr><td>31</td><td>21 盘区主运大巷末端</td><td>126</td><td>150</td></tr><tr><td>32</td><td>21 盘区辅运大巷末端</td><td>242</td><td>260</td></tr><tr><td>33</td><td>21605 辅运顺槽回风绕道</td><td>146</td><td>150</td></tr><tr><td>34</td><td>21606 辅运顺槽回风绕道</td><td>146</td><td>150</td></tr><tr><td></td><td>21607 辅运顺槽回风绕道</td><td>146</td><td>150</td></tr></table>